1Cr12Ni2WMoVNb（GX—8）钢的回火转变研究

本文叙述了1Cr12Ni2WMoVNb(GX—8)钢的回火转变机制的研究结果。该钢经300℃回火析出Fe_3C型碳化物,400～500℃回火析出M_7C_3与M_2X,500～600℃回火析出M_2X和M_(23)C_6,600℃以上回火析出M_(23)C_6。由于在不同温度下回火,析出的碳化物类型、形态、数量和分布的不同,因而使钢具有不同的物理、力学和化学性能。     

20Cr2Ni4A钢低温回火脆性探讨

用光学金相及扫描电镜分析方法研究了２０Ｃｒ２ｎＩ４Ａ钢的低温回火脆性机理。研究结果表明，钢在２５０－３５０℃区间回火时出现低温回火脆性，其原因与碳化物沿奥氏体－马氏体相界面板出及杂质元素偏聚于原奥氏体晶界有关，得易导致沿晶断裂。     

30CrMnSiA钢的回火组织转变

对三种含砷量的３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢进行了不同温度的回火处理，在室温下测取了回火处理试样的穆斯堡尔谱，同时对典型试样作了金相和俄歇电子能谱（ＡＥＳ）分析。试验结果表明。３０ＣｒＭｎＳｉＡ钢经淬火十回火处理后，其室温组织为α＇固溶体、碳化物和少量残余奥氏体的混合组织。回火温度不同，碳化物的形态也不一样，残余奥氏体含量随回火温度升高而降低。低温回火脆性主要是残余奥氏体分解与ε＋θ碳化物析出综合作用的结果。     

等温淬火组织中残余奥氏体回火转变的研究 “兼论贝氏体回火脆性”

本文测定了30CrMnSiNi2A钢等温淬火后Ar回火动力学,进行回火组织的动、静态观察并研究了该钢的回火脆性和Ar的稳定性。结果表明:等温淬火后Ar的C曲线上支对应上(或反)贝氏体转变,下支对应下贝氏体或等温马氏体转变;热处理制度可以控制Ar的稳定性;Ar分解为上(或反)贝氏体、断续碳化物膜和回火冷却及形变时转变为马氏体是引起回火脆性的重要因素(特别是对含Ar较多的组织)。等温淬火后工件宜在250～300℃回火。     

低合金调质钢在回火过程中的力学性能EI北大核心CSCD

研究了回火温度对低合金调质钢力学性能和显微组织的影响。结果表明:淬火态为具有自回火析出物的板条马氏体,具有良好的强韧性配合;在250℃左右回火后片状碳化物析出量增加,提高了屈服强度;在400℃回火后在板条界析出碳化物薄壳,导致回火脆性现象;高温回火后板条形态仍普遍存在,局部区域的板条合并成铁素体块晶。在550℃以上回火析出大量纳米碳化物,渗碳体明显粗化.细晶强化和析出强化是实验钢的主要强化方式。在回火过程中组织演变及析出物性质直接影响拉伸曲线特征和n值。     

回火温度对高强弹簧钢微观组织和冲击性能的影响

用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了两种高强弹簧钢50CrMnMoVNb和50CrMnSiVNb钢的微观组织,并对其冲击韧性进行了对比分析。结果表明：50CrMnMoVNb钢的带状偏析程度比50CrMnSiVNb钢更显著,大角度晶界占总晶界比例更高,回火脆性程度更轻。两种弹簧钢冲击韧性的对比结果表明,淬火和在150～400℃回火的50CrMnSiVNb钢其冲击韧性更优。此温度范围内回火的冲击韧性主要受带状偏析程度的影响,偏析带更容易发生解理断裂,进而使冲击裂纹扩展路径更平直;而在400～500℃回火后50CrMnMoVNb钢的冲击韧性更优,主要受回火脆性和大角度晶界比例的影响。在回火过程中板条界面处的薄膜状碳化物使回火脆性大幅度恶化冲击韧性,而大角度晶界对裂纹扩展更强的阻碍作用消耗了更多的能量,使冲击韧性提高。     

铁素体耐热钢中碳化物对NiAl析出相及力学性能的影响

与传统碳化物强化的铁素体耐热钢不同,新型铁素体耐热钢以NiAl相强化为主,但存在室温脆性大的问题,限制了NiAl强化型铁素体耐热钢的应用。本工作通过增加NiAl强化型铁素体耐热钢中的碳含量,研究碳化物和NiAl析出相的晶界分布及其对钢的力学性能的影响。结果表明,随着碳含量的增加,碳化物的析出量增加,碳化物在晶界处由不连续的块状析出转变为连续均匀分布。碳化物的析出降低了α-Fe基体与NiAl相的错配度,NiAl析出相的尺寸减小约30 nm,面积分数略有降低,钢的硬度、强度和塑性得到提升,该研究将为新型NiAl强化铁素体耐热钢脆性改善提供理论指导。     

一种高强度低碳结构钢的回火脆性研究

通过夏比冲击试验研究了回火温度对高强度低碳结构钢冲击韧性的影响,并采用扫描电镜、透射电镜分析了产生回火脆性的机理。结果表明,该高强度钢在580℃、610℃较高温度回火时产生回火脆性,-20℃夏比冲击功由238 J(550℃时)降低至19 J(580℃时),冲击断口由韧性断裂转变为脆性断裂,这主要是由于晶界上析出大量较大尺寸的含钼M23C6脆性相,在晶界上起到了裂纹源的作用。     

时效温度对16NiCo钢微观组织与性能的影响

研究了１６ＮｉＣｏ钢在时产过程中的微观组织变化及其对力学性能的影响，结果表明，淬火钢于４４０℃出现二次硬化峰，主要是由Ｍ２Ｃ在位错线上析出造成的。在４２０～４４０℃之间出现第一类回火脆性，于５５０℃出现第二类回火脆性，它具有可逆性，属于第二类回火脆性。     

热处理回火温度对Cr26高铬铸铁组织与性能的影响

目前,有关淬火后回火温度对Cr26高铬铸铁组织及性能的研究报道不多。为此,采用XRD、OM、SEM、TEM和电子拉力试验机和洛式硬度计,研究了回火温度对Cr26高铬铸铁调质处理前后的显微组织和力学性能的影响。结果表明:调质处理前Cr26高铬铸铁中碳化物类型有M_7C_3、M_(23)C_6和M_3C_2;调质处理后Cr26高铬铸铁的显微组织得到明显改善,基体上弥散分布着细小的碳化物;抗拉强度和硬度值随回火温度的增加而降低,延伸率有所提高;回火温度为560℃左右时,抗拉强度、延伸率和硬度值分别为1 294 MPa、8.02%和38.6 HRC,有良好的力学性能。     

一种SCWR包壳管用9-12%Cr低活性F/M钢的组织及析出相研究

运用Thermo-Calc软件进行热力学计算,预测了一种新型9-12%Cr低活性F/M(铁素体/马氏体)实验钢的组织。对淬火回火热处理后的显微组织进行了观察,并对析出物进行电子衍射结构分析和EDS化学成分检测。结果表明,实验钢是典型的回火板条马氏体组织,位于各种晶界上的析出物均为富Cr的碳化物M_(23)C_6,其化学成分随碳化物的形貌变化而变化。对实验钢进行60%冷变形并随后在820℃退火10-300 min,M_(23)C_6在完全再结晶、奥氏体相变过程中进一步球化,Cr、W不断富集,Cr/Fe逐渐升高至2后成分趋于稳定,化学组成接近于(Cr_(15)Fe_6W_2)C_6。     

低合金高速钢回火过程的电镜研究(二)——M_3C碳化物的沉淀及其转化

低合金高速钢w3M02Cr4VSi在回火过程中要析出一系列碳化物。作者在文献~([1])中研究了特殊碳化物的沉淀过程,发现盘状的MC型碳化物对二次硬化起主要作用。本文通过透射电镜对M_3C渗碳体的沉淀及其转化进行了较系统的研究。     

Cr12MoV钢的强韧化热处理工艺研究

研究了球化退火工艺，淬火温度和回火温度对Cr12MoV钢的碳化物形态，晶粒大小、硬度、冲击功的影响。结果表明，该钢经1100℃预淬火的球化退火工艺处理后再经980℃淬火，240℃回火后具有较好的强韧性配合，在保持硬度不变的情况下，其冲击功提高了80％。     

加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性

加氢反应器是炼油工业中的核心设备。Cr-Mo钢因其良好的力学性能而被广泛应用于反应器的制造。实践证明,加氢反应器在375～575℃长时间使用过程中会产生回火脆化。介绍了加氢反应器材料的发展和回火脆性的一些基本概念,并综述了加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性的研究。     

不同钼含量的油井管用28CrMo钢中的碳化物相分析

对不同成分(主要是钼含量不同)的油井管用调质态28CrMo钢的微观组织进行研究,采用物理化学相分析技术研究了碳化物析出相的类型、含量及结构,并用X射线小角散射分析碳化物析出相的粒径分布,研究了碳化物的溶解、析出规律及合金元素在基体与各相间的分配,探讨了它们同性能之间的关系,进而为合理的工艺制度的建立提供了理论依据。结果表明:碳化物类型为M_3C和MC型,颗粒尺寸在10～140 nm范围占80%以上,抗回火性能的差异由碳化物相中的Mo_3C和VC决定。     

加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性

加氢反应器是炼油工业中的核心设备。Cr-Mo钢因其良好的力学性能而被广泛应用于反应器的制造。实践证明，加氢反应器在375-575℃长时间使用过程中会产生回火脆化。介绍了加氢反应器材料的发展和回火脆性的一些基本概念，并综述了加氢反应器用钢及其焊缝的回火脆性的研究。     

添加硼对低合金钢的显微组织及性能的影响

本文论述了含硼低合金结构钢(25MD4和MCD4)冷却时M_(28)(B,C)_沉淀以及奥氏体化时该相重溶的主要特性。介绍和讨论了这两种钢的淬透性和奥氏体转变条件的详尽研究结果。这些结果表明,(可固溶)硼的最佳含量为10～30ppm。还分别确定了不可重固溶的硼碳化物和晶间沉淀物的作用。马氏体淬火和回火(550°或650℃)状态钢的冲击强度取决于硼含量。指明了晶间沉淀物M_(28)(B,C)_数量和冲击韧性之间的关系。这些结果更好地说明了硼的作用,从而推荐采用含这种元素的低合金钢。     

一种多元低合金高碳钢的热处理组织及硬度的研究

对一种低合金高碳钢(0.81C,0.65Cr,0.89W,0.54Mo,0.23V)热处理组织及硬度研究表明,该钢退火具有多类型碳化物(M3C,M7C3,M23C6,M6C和MC),在800～840℃区间退火,处于γ相低温区原碳化物部分溶解和新碳化物重新形核生长过程,使碳化物颗粒超细化,平均尺寸0.33～0.34 μm.淬火时,因M3C、M23C6溶解于奥氏体的速度较快,在840～860℃淬火时,硬度可达HRC63～65;未溶碳化物M6C和MC(VC)有利于马氏体细化,但因其数量较少,淬火最高温度不易超过880℃.该钢在低温和中温回火有较好的抗回火性能,并能有效地促进残余奥氏体转变.该钢热处理过程组织结构特征能较好地以相平衡热力学计算结果进行解释.     

深冷处理对低碳高合金马氏体轴承钢力学性能及组织的影响

利用洛氏硬度计、X射线衍射仪、扫描电子显微镜及透射电子显微镜等研究了低碳高合金马氏体轴承钢深冷处理后的硬度变化及组织演化。结果表明:深冷处理促使部分残留奥氏体转变为马氏体,导致深冷处理后实验钢的硬度较淬火态硬度有所升高。经深冷处理后实验钢在0~100 h回火过程中的硬度均比未深冷处理实验钢的硬度高。深冷处理促使钢中碳原子偏聚并在回火过程中以碳化物的形式析出,与未经深冷处理的实验钢相比,经深冷处理的实验钢回火后马氏体基体中的含碳量更低,表明实验钢经深冷处理后在回火过程中析出更多的碳化物。透射电镜分析表明,实验钢在回火过程中析出的大量弥散分布的纳米级M2C和M6C型碳化物是实验钢长时间回火后保持高硬度的主要原因。     

超高强度55SiMn2Mo贝氏体钢组织和性能的研究

通过对５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ贝氏体钢显微组织和力学性能的研究发现：该钢空冷条件下得到Ｂ／Ｍ复合组织，其中Ｍ为板条马氏体和孪日马氏体的混合组织，Ｂ为变态下贝氏体。５５ＳｉＭｎ２Ｍｏ钢空冷后在２５０－３００℃范围内回火时，可获得超高强度及较好的塑韧性配合，当回火温度超过３００℃后则有回火脆性产生。