前置预热器特点及机组效率计算方法分析

一、加装前置预热器的原因及效果高井电厂装有六台单机容量为100兆瓦的单轴双缸高压凝汽式汽轮发电机组,相配的锅炉为八台高温高压自然循环煤粉炉。锅炉型号主要有两种,其主要设计参数如下: 第一种:以1号炉为例型号БК3220—100ФБ额定蒸发量 220吨/时过热器出口汽压(表压)100公斤/厘米~2     

对国产400吨/时超高压自然循环锅炉汽包内部装置的几点看法

一、关于汽包内径国产400吨/时锅炉有两种汽包内径:一种内径为φ1800毫米,如404型(吴泾热电厂~#7炉);另一种内径为φ1600毫米,如406、408、409、410、411、412等型锅炉的汽包均属此种。从吴泾热电厂~#7炉十年来的运行实践表明,对内径为φ1800毫米的汽包来说,以46台φ350毫米立式旋风器作为一次分离元件,以立式波形板为二次分离元件以及布置平孔板式     

平圩电厂2008t/h 炉过热器汽温偏差的原因初探及防止措施

一、概述平圩电厂一期工程60万 kW 机组的1号锅炉系哈尔滨锅炉厂引进美国 CE 公司技术设计创造的。锅炉型号为 HG-2008/186-M 型,锅炉型式为单炉膛、单汽包、一次中间再热式强制循环汽包。锅炉采用平衡通风,正压直吹式制粉系统,燃烧器四角布置切圆燃烧方式。过热器分级布置。过热器系统采用一级减温,减温器布置在高低温过热器之间的联接管上。后屏过热器出口至未级过热器入口的联接管采用     

南京热电厂~#5、6炉过/再热汽温偏高初析

南热投运的两台上锅406型锅炉,十余年来做了不少改造。但汽温一直偏高,还不时出现过热器区结渣。喷水量达原设计(5～6t/h)五倍以上。再热器温也需喷水控制,烟气再循环不能投入。将喷水源改在高加前收效也不大。屏和对流过热器间导汽管改成大交叉后,只降低一些单管温差,总体温度水平仍很高,常发生结渣停炉。1983年底在屏后装了两台长吹灰器,方消除过热器堆渣。     

300MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度计算分析

针对循环流化床(CFB)锅炉炉内屏式过热器管子超温爆管问题,建立了某300 MW CFB锅炉屏式中温过热器管壁温度的有限元计算模型,采用四节点四边形单元对温度场剖分并进行了计算分析,不同负荷不同蒸汽流程布置方式(U型布置和Z型布置)的管壁温度分布计算结果表明:不同工况下管壁最高温度出现在鳍片的中心位置处,管内壁温度较低,接近于工质温度;在相同的边界条件下,300 MW CFB锅炉屏式中温过热器蒸汽流程Z型布置优于U型布置。计算结果与实际工程的运行情况吻合良好。     

D型炉过热器固定装置的结构特点与改进措施

1 D型炉主要性能及过热器固定装置支承梁的结构特点 1.1 D型炉主要汽水参数 额定蒸发量220 t/h;过热蒸汽出口压力(表压)11.66 MPa;过热蒸汽出口温度525 ℃;给水温度148 ℃。 D型炉工质测吸热量为612.1 MJ/h,220 t/h发电锅炉的工质测吸热量为561.3 MJ/h。可以看出,D型锅炉工质侧的吸热量比220 t/h发电锅炉大约多10%,但锅炉本身结构尺寸要远远小于220 t/h发电锅炉。 1.2 过热器系统 由于D型锅炉过热蒸汽温度一般较低,过热器出口蒸汽温度为525 ℃,且烟温水平较高,温差大,换热能力强,故一般只布置2级过热器受热面。另外,其低温过热器有2…     

600MW超临界锅炉过热器氧化皮防治方案

为解决过热器氧化皮脱落引起的超临界锅炉爆管问题,分析了某600 MW超临界参数锅炉过热器氧化皮产生和剥落的原因。从经济和技术的角度考虑,对化学清洗、管材升级以及化学清洗与部分管材升级相结合这三种方案进行了综合比较,并提出了相关建议。结果表明:对于运行50 000h的机组,采用化学清洗与部分管材升级相结合是治理该类型超临界锅炉过热器氧化皮脱落的最优方案。     

用省煤器热平衡反推法确定燃烧室出口烟气温度

我国多数容量较大的锅炉都曾出现过热器管壁超温及爆管问题;也有少数锅炉出现过热汽温偏低的现象。为分析过热器超温或达不到额定值的原因,并提出解决办法,一般都要进行过热器传热试验。制定我国的锅炉热力计算标准,也必须进行大量的传热试验。而在传热试验中,燃烧室出口(或过热器前)的烟气温度是一个重要数据。其确定的方法通常有直接测量法、省煤器出口水温反推法和过热器后烟温反推法三种。     

异物堵塞造成的高温过热器爆管分析

结合某制造厂生产的锅炉高温过热器爆管的3个实例,分析了锅炉高温过热器爆管的原因,认为制造厂在设计制造减温器过程中减温器内套筒拼接时下衬扁钢垫板,在机组运行中扁钢垫板脱落,堵塞高温过热器管,从而造成过热器管局部超温而爆管.建议对类似型号锅炉的高温过热器入口联箱进行内窥镜检查,及时排除爆管隐患.     

1025t/h直流锅炉分隔屏过热器的结构改进

我厂5号锅炉系上海锅炉厂生产的SG-1025/16.7-M313型亚临界压力直流锅炉。过热器系统由分隔屏过热器、后屏过热器、对流过热器、低温过热器以及顶棚、包覆、隔墙过热器等组成。其中分隔屏过热器有4大屏,每二大屏并用一个联箱,每屏由前后两组双U型管束组成,蒸汽从联箱近两端引入,中间引出。联箱内焊有隔板,使之     

锅炉省煤器磨损原因及防磨措施

发电厂的燃煤锅炉大修近一半的工作量都用于易磨、易损部件的检修和更换上。这些部件主要有省煤器、过热器、再热器、水冷壁、排粉机、引风机,一次风管及除尘装置等,且检修费用占折旧费用中的绝大部分。1987年全省发电锅炉(无中间再热锅炉)共发生事故(统计及考核事故)48次,其中:省煤器21次,过热器     

生物质锅炉高温过热器失效的原因分析

对高温过热器腐蚀失效管道进行外观形貌检查、垢样分析,采用扫描电镜观察及能谱(EDS)分析等方法,对生物质锅炉高温过热器管内外表面腐蚀机理进行研究,分析总结高温过热器腐蚀失效原因,采取有针对性的措施,以保证生物质锅炉安全连续运行,提高生物质锅炉有效利用小时数,延长生物质锅炉高温过热器运行寿命.     

宣城电厂末级过热器首次泄漏的过程及分析

1锅炉设备介绍 宣城电厂锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司技术生产的超临界参数变压运行直流锅炉,单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Ⅱ型锅炉,锅炉过热器由顶棚过热器、包墙过热器、一级过热器、屏式过热器和末级过热器组成顶棚过热器布置于炉顶,包墙过热器布置于尾部烟道顶部、尾部烟道前后墙、两侧墙及中间隔墙,一级过热器布置于尾部双烟道的后部烟道中,     

锅炉水平烟道处包墙过热器管开裂原因分析及改进

1概述湛江发电厂2号锅炉为东方锅炉厂设计制造的DG1025/18.2-Ⅱ型亚临界压力、中间再热、自然循环、单炉膛、平衡通风、燃煤汽包炉。锅炉为逆时针四角切圆方式燃烧;锅炉倒U型布置,锅炉四周由膜式水冷壁、顶棚和包墙过热器组成,尾部单烟道中布置有省煤器和低温过热器,在燃烧室上方     

UP型直流炉启动旁路系统控制简介

我厂1025t/h亚临界直流锅炉配备专用锅炉启动旁路系统,用于直流锅炉的启动和停止。锅炉启动旁路系统(图1)由管道、阀门、启动分离器和控制装置等构成高压和低压两个系统。高压系统采用过热器两级旁路。第1级过热器旁路由包复过热器出口至     

300 MW机组锅炉过热器减温器喷管断裂原因分析及改进

华润电力登封有限公司发电机组锅炉为DG1025/18.2-Ⅱ12型亚临界压力一次中间再热、自然循环锅炉,其过热器系统设有三级喷水减温器,用来调节过热蒸汽温度.一级减温器布置在低温过热器(低过)出口集箱至大屏进口集箱的连接管上,二级减温器布置在全大屏出口集箱至屏式过热器进口集箱的连接管上,三级减温器布置在屏式过热器出口集箱至高温过热器进口集箱的连接管上.     

电站锅炉过热器和再热器管组的流量偏差问题

本文以国产大容量电站锅炉中所发生的过热器和再热器流量偏差方面的事故为例子,分析了七种造成过热器、再热器屏(片)间及管间流量偏差的原因,其中有些是近几年来电站锅炉试验中新发现的;并指出了屏式过热器、对流过热器和高温及低温再热器等管组中容易发生的流量偏差问题.指出在设计中应注意的问题及今后工作的方向.     

HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器超温问题研究

本文对 HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器的超温问题进行了全面的研究与分析,用三维数值计算方法计算了过热器入口的速度分布和温度分布,找到了高温对流过热器超温的原因并提出了改进措施,有关结论对同类型锅炉过热器的改进有指导意义。     

不同燃烧方式下热态炉内流动特性的数值模拟研究

<正>1计算锅炉简介研究对象系哈尔滨锅炉厂制造的HG-670/13.7-WM15型,超高压一次中间再热自然循环汽包锅炉,配220 MW汽轮发电机组。锅炉炉膛为膜式水冷壁,炉膛上方布置有前屏过热器,炉膛出口处有后屏过热器;水平烟道由斜坡水冷壁和侧包墙管组成;其上由前至后布置有高温段对流过热器和     

30万kW锅炉奥氏体钢过热器失效分析

本文基于从SG-1025/16.7-M315型锅炉过热器泄漏问题,对其所用奥氏体不锈钢进行取样与试验,从各种性能(微观、宏观)的试验找出了管子泄漏的原因,即30万kW机组锅炉的过热器不锈钢管排的损坏是点腐蚀、晶间腐蚀及应力腐蚀。致使产生这些腐蚀的因素有管材本身的问题,在制造过程中使钢管被敏化,同时也有环境方面的影响。