一种新型马氏体时效钢

西德Thyssen优质钢厂研制成功的Thyrotherm2799马氏体时效钢(maraging steel),含镍量较低,其性能较同类钢种更好,可代替H11、H13热模钢,它的时效温度为550～625℃,适用于制作锻造,挤压和铝合金压铸模等耐热模具。这种钢出厂时呈固溶退火状态,硬度为HRC32,加工完毕在550℃时效,硬度上升至HRC52,其屈服强度为1830N/mm~2(18300kgf/cm~2),而抗拉极限可达1970N/mm~2(19700kgf/cm~2)。倘在625℃时效,硬度将下降至HRC46,屈服强度降为1400N/mm~2(14000kgf/cm~2),而抗拉极限降为1690N/mm~2(16900kgf/cm~2)。该钢在工作温度650℃时仍有良好的抗热性,时效后的钢材收缩率为0.1％。最常见的马氏体时效钢,其成份为18％Ni;8～     

35Si2CrVB钢簧板的高温形变热处理工艺

对35Si2CrVB钢的高温形变热处理工艺进行了研究,确定形变热处理工艺为：950℃奥氏体化后,立即进行高温轧制,形变量ε=27.2%,迅速水淬,在250-420℃范围回火,均能获得良好的强韧性配合,其强化机理是位错强化、结晶强化、析出强化和相变强化的综合作用。     

球形容器用CF—62钢板力学性能的试验研究

本文根据球形容器用钢的性能要求,对国内新研制的大型球罐用屈服强度50kgf/mm~2级低焊接冷裂纹敏感性CF-62钢板的力学性能进行了系统的试验研究(包括拉力、系列冲击试验,NDTT、COD、J积分及da/dN测定),并对日本WEL-TEN62CF钢板进行了剖析试验。结果表明,该钢调质板除具有优良的低温韧性外,其应变时效敏感性也较低;钢板经550～610℃保温5小时消除应力热处理后对其力学性能影响不大;该钢的综合性能不仅达到了研制的技术要求,而且与日本WEL-TEN62CF实际钢板性能水平相当。因此本文作者认为,仅从该钢调质板力学性能看,作为屈服强度50kgf/mm~2级球形容器用钢是可行的,并有较大的发展前途。     

高速钢电池冲棒的低温淬火及软氮化

用来冲制电池锌筒的冲棒一般由高速钢制作,若采用常规热处理工艺进行淬火、回火,冲棒使用寿命不高(每根只能冲2万只锌筒),失效形式一方面是表面耐磨性不够,另一方面易产生脆断。现采用下述工艺:1.低温淬火工艺:高速钢冲棒先经低温(560±10℃)和中温(850±10℃)两次预热后,转入高温盐浴中加热,W18Cr4V钢的淬火加热温度为1250～1260℃, W6Mo5Cr4V2钢为1180～1190℃,淬火加热时间按10s/mm计算,保温后入280±30℃硝盐浴,停留2～5min,空冷到室温,然后在560±10℃连续回火三次,每次1.5～2h。检查硬度,可达HRC62～64。     

低碳马氏体在防滑链条上的应用

<正> 低碳钢或低碳合金钢经淬火后,可获得低碳马氏体组织。其组织形态为尺寸大致相等且近于平行的马氏体板条,而其亚结构在电子显微镜下的特征是马氏体板条内具有高密度的位错(经电阻法测得其密度为0.3～0.9×10~(12)cm~(-2))。由于低碳马氏体的组织形态与亚结构不同于一般高碳型的片状马氏体,而使其具有相当高的强度及良好的塑韧性。(σ_s=100～130 kgf/mm~2,σ_b=120～160 kgf/mm~2和σ_5≥10%,(?)≥40%及 Ak≥6 kgf/cm~2Ak-40℃≥5kgf·M/cm~2),在工程因而     

淬火温度和回火工艺对4Cr5Mo2V钢高温耐磨性能的影响

将4Cr5Mo2V钢在1 000～1 090℃下淬火,并通过不同温度2次回火处理将相同淬火温度下试验钢的回火硬度分别调整至55,52 HRC,研究了淬火温度和回火工艺对显微组织、冲击韧性和高温(350℃)耐磨性能的影响。结果表明：回火硬度相同时,淬火温度过高或过低均会降低试验钢的韧性而加剧磨损表面材料剥落,从而降低耐磨性能;相同回火硬度下,1 030℃淬火条件下试验钢的韧性和高温耐磨性能最好,1 090℃淬火条件下最差;淬火温度相同时,较低温度回火试验钢因具有较高回火硬度,能够起到支撑表面氧化层的作用,其耐磨性能比较高温度回火时好;4Cr5Mo2V钢的推荐热处理工艺为1 030℃×30 min油淬+560℃×2 h×2次回火。     

陶瓷刀具在半钢轧辊车削中的应用

半钢是含碳量在1.3～2.3％范围处于钢与铁之间的材料。半钢制造的轧辊具有高的耐磨性,小的硬度落差及较高的抗热冲击性能。半钢的硬度HS40～60强度σ_b≤35kgf/mm~2,导热系数λ<0.08Cal/cm.s.℃。由于用半钢制造的轧辊,切削量都比较大,因此切削加工都存在一定的效率、质量和经济问题。     

齿轮内花键孔变形的预控制

齿轮渗碳直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效益。多年来,我们一直采用20CrMnTi钢制造12型手扶拖拉机齿轮。所采用的热处理工艺为渗碳直接热油淬火,渗碳温度910～920℃(原为930～940℃)。渗碳后降温至850～860℃(>Ac_3),匀温30分钟以上,然后淬入100～120℃的热油中,因降低了齿轮变形的热应力,所以能明显地减少齿轮内孔变形量,同时也减小了齿轮变形量。     

热处理对 Cr17Ni2钢组织和性能的影响

研究了热处理工艺对Cr 17Ni 2钢组织和性能的影响。结果表明,Cr 17Ni 2钢经1050～1150℃淬火,300～450℃回火,可获得高强度、高韧性,其中1100℃淬火效果最好。考虑到耐蚀性,回火温度选择300～340℃较为合适。经500℃以上回火的Cr 17Ni 2钢,临界区热处理有高的冲击韧性,能抑制回火脆性,并获得良好的强韧性。对经高温回火的Cr17Ni 2钢,临界区热处理是理想的工艺。     

微量Mg对 Ni-2.5%Be合金组织、性能和热处理制度的影响

作者用光学及电子金相法和机械性能测试法研究了微量(0.1wt%)Mg 对Ni-2.5wt%Be 合金组织、性能和热处理制度的影响。结果表明,在Ni-2.5wt%Be 合金中添加0.1 wt%Mg 能显著抑制合金在热处理过程中的晶粒长大倾向及晶界不连续析出,提高时效强化效果。其最佳热处理制度为1090°±10℃/5～10分,水冷+500%/1～2小时,空冷。经此制度处理后,Ni-2.5%Be-0.1%Mg 合金的强度比不含Mg 的Ni-2.5%Be 合金的峰值时效强度高137 MPa(σ_b=1726 MPa,σ_(0.2)=1393 MPa,HV=6276 MPa(640kgf/mm~2),δ=4.4%,E=203902 MPa).     

16MnR钢制液化气槽车罐体的焊后热处理

研究了焊后热处理条件对16MnR钢及焊接接头显微组织和力学性能的影响。结果表明,按照某些标准对该钢选择不同的热处理条件,可以得到大致相同的组织状态和机械性能;热处理后,纵向残余应力σ_x由焊态的25～31kgf/mm～2降至-11.32～8.77kgf/mm～2,应力至少松弛了60％。本文给出的焊后热处理条件,可供10～12mm16MnR钢制液化气槽车或其它16MnR钢制压力容器热处理时选择。     

高硬度热喷涂材料层的机械加工

1.热喷涂材料层的特性 一般高硬度热喷涂材料层的硬度高,耐磨性好,而组织不致密,与基体集合强度不高,导热系数较低。如硬度HRC=50～70;Ni60、G112高硬度镍基喷焊层,其平均相对耐磨系数为2～3(以65Mn钢标准试样为1),耐磨度为(0.25～0.35)克/40万次;层中孔隙率一般小于5％;其与基体的结合为机械结合,结合强度约为20kgf/mm~2。因而热喷涂材料层的切削加工具有以下特点: (1)切削力较大。例如车削Ni60喷焊层,在相同的切削条件下,其切削力要比45淬火钢大30～60％。 (2)切削温度比较高。例如车削 Ni60喷焊层,在相同的切削条件下,其刀具最高温度要比45淬火钢高41℃,约高10％。 (3)刀具耐用度低,车削的速度和磨削时的砂轮径向进给量显著地受到刀具耐用度的限制。     

钼的常温切削加工

钼是电子器件中常用的一种金属材料,其熔点为2620℃,比重为10.2g/Cm~3。它不能用一般熔炼方法生产,而是采用粉末冶金技术,经压制、烧结、锻压和拉制等工艺制成钼棒或片状、丝状。钼在高温下有较高的强度和低的蒸汽压,在870℃以上仍有较好地抗蠕变性能。其抗拉强度仅次于钨为80kgf/mm~2,延伸率为5％左右。因而决定了它硬而脆的特性,对冲击、振动敏感性高,易断裂,散热性差,对刀具磨蚀严重。因此,它在常温下切削加工性能较差。为了改善切削加工性能,往往将钼加热200～400℃温度下     

淬硬轴承钢的切削加工

AG_2新型复合陶瓷刀具不仅具有硬度高(HRA93.5～95)、耐磨性好、红硬性达1100℃,而且还具有足够的抗弯强度(σ_b≥80kgf/mm~2),以及优良的化学稳定性,对钢的亲和力小等特点。是加工高强度钢,淬硬钢的理想     

高温形变热处理强化钻头寿命

提高小尺寸(ф3—6mm)高速钢钻头寿命的方法之一,是采用高温形变热处理工艺。[1、2]。利用磨削工艺制造P6M5钢钻头时,采用上述方法可使钻头寿命提高到原来的1.7倍。但是在工具制造方面,高温形变热处理工艺还未得到应有的发展。这是因为高速钢的塑性很低。另外,在不损失钢的热硬性情况下,实现高温形变热处理是很复杂的事情。     

高温汽轮机环锻件用2Cr11MoVNbN钢的热处理工艺优化

通过对2Cr11MoVNbN钢的淬火温度、淬火液质量分数、冷却时间、回火温度4个热处理工艺参数的研究,并以综合力学性能作为评价指标,设计了正交试验,以寻求该钢的最佳热处理工艺.结果表明:最佳热处理工艺为淬火温度1 060℃、AQ251介质水溶液的质量分数12%、冷却时间3.5 min、回火温度640℃;经最佳工艺热处理...     

装载机轴套的热处理工艺分析及改进

我厂生产的ZL40、ZL50轮式装载机上共有轴套类零件9种,18件/台,年需量达2万多件。轴套材料为45钢,热处理要求为淬火硬度40～47HRC,工艺路线为精车→淬火、回火→磨内外圆。热处理工艺为盐浴炉整体加热到830℃士10℃并保温3～4min,淬火介质为30％CaCl_2水溶液,清洗后经360℃回火。 其精车后结构及尺寸见图及表。     

温度对等通道转角挤压纯钛力学性能的影响

为研究温度对等通道转角挤压(ECAP)纯钛(CP-Ti)微观结构和力学性能的影响,采用自主设计的ECAP模具在室温、300℃两种不同挤压温度下对CP-Ti(TA2)圆棒料进行1道次挤压,并观察其微观结构及对其力学性能测试。研究结果表明,ECAP 1道次后试样晶粒得到细化并且出现板条状组织和孪晶,其显微硬度和强度都有了显著地提高,而塑性有所降低。室温ECAP1道次钛试样和300℃下ECAP1道次钛试样的显微硬度和强度极限由初始的179.5 kgf·mm~(-2)、443 MPa分别增加到234.2 kgf·mm~(-2)、560 MPa和213.5 kgf·mm~(-2)、544 MPa,而断裂伸长率由初始的21.5%分别降为11.5%和16.5%。     

压力容器用18MnMoNb钢焊接

一、前言 18MnMoNb钢是在20MnMo钢基础上发展起来的,屈服点为50kgf/mm~2级的压力容器用钢。十多年来,我国几个主要压力容器制造厂使用近万吨钢板,制造了各种大、中型高压容器,还少量用于制造中温、中压容器。钢板的使用状态为正火加回火或调质。正火加回火状态使用的典型产品有:11万吨/年尿素合成塔(厚115mm);中温变换炉(厚60mm),     

亚温形变淬火纤维组织双相15号钢的研究

本文研究了形变温度及形变量对亚温形变淬火双相15钢的显微组织和力学性能的影响,探讨了发展纤维组织双相钢的可能性。试验结果表明,亚温形变淬火双相15钢的强度主要受钢中铁素体相的强化状态所控制,并取决于马氏体的体积分量和形变强化效果的综合作用。对15钢在800℃左右进行80%形变后淬火,可以获得纤维组织发达的双相钢,具有良好的强塑性匹配。