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不锈钢在厦门海域的长周期腐蚀行为 总被引:1,自引:0,他引:1
选择5种典型不锈钢,采用国家标准方法进行厦门海域全浸区和潮差区的实海腐蚀暴露试验。16年腐蚀试验结果表明,5种不锈钢主要腐蚀形态是点蚀、溃疡腐蚀、隧道腐蚀和缝隙腐蚀。在全浸区的腐蚀比潮差区的严重。两区带耐蚀顺序一致,耐蚀性最好的为000Crl8Mo2,其余依次为00Crl9Nil0、1Crl8Ni9Ti、F179和2Crl3。 相似文献
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为了提高高铁的行车安全,通过现场暴露试验,采用数码显微镜、能量色散谱、拉曼光谱及电化学测量方法研究了高铁不锈钢焊接接头在万宁海洋大气环境中暴露2a后的腐蚀行为规律。结果表明:暴晒2a后不锈钢焊接接头的腐蚀类型以点蚀为主,蚀坑密度较高;腐蚀产物主要有Fe3O4、α-Fe2O3、γ-Fe2O3、α-FeOOH,β-FeOOH和γ-FeOOH,不锈钢焊接试样在3.5%NaCl溶液中阳极行为存在一定钝化特性;各区域点蚀电位高低排序为筋板母材区〉底板母材区〉焊缝区。 相似文献
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304不锈钢和铁素体不锈钢的耐腐蚀性能较好,导致材料的晶粒度评级比较困难。将高锰酸钾硫酸溶液作为腐蚀剂,水浴加热后对304不锈钢进行腐蚀,可获得清晰、完整的奥氏体晶粒,且不显示晶粒内孪晶界;采用放置约3 a的王水作为腐蚀剂对铁素体不锈钢进行腐蚀,可获得清晰的晶粒形貌,实现其晶粒度级别的准确评定。 相似文献
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在不同浓度溴化锂溶液中,对目前溴冷机中常用不锈钢的全面腐蚀及局腐蚀进行了综述,进而展望了不锈钢的应用前景。 相似文献
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奥氏体铸体和18—8不锈钢在烧碱中的腐蚀行为 总被引:6,自引:2,他引:4
用失重法和电化学方法研究了奥氏体铸铁的18-8不锈钢在高温烧碱中的腐蚀行为。用扫描电镜观察了两种材料泵件表面的腐蚀形貌,分析了奥氏体铸铁耐碱腐蚀性能优于18-8不锈钢的原因。 相似文献
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不锈钢的化学腐蚀加工 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热固型涂料,丝网印刷的方法,对不锈钢表面保留总值进行保护,然后对不锈钢表面进行深化腐蚀加工对腐蚀液配方的研究,选择最佳工艺参数,使腐蚀基本体达到一定的加工深度并获得较好的加工表面。 相似文献
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为了研究不同种类不锈钢在混合熔盐中的高温腐蚀行为,在不同温度的钾钠混合熔盐(KCl+Na2SO4+K2SO4)中通过对2205双相不锈钢和316L不锈钢进行不同时长的静态腐蚀试验,研究了2种材料的物相组成以及表面腐蚀形貌、微区成分和腐蚀动力学曲线.结果 表明:2种材料均发生了氧化腐蚀,它们都具有相似的抛物线腐蚀动力学特征,随腐蚀时间的延长,单位面积内腐蚀增重先快速增长后缓慢增长.在600℃和650℃高温腐蚀24 h后,2205双相不锈钢和316L不锈钢有类似的高温腐蚀规律,质量损失分别达到5 mg/cm2左右和8 mg/cm2左右;在700℃下316L不锈钢的腐蚀速率明显低于2205双相不锈钢,这是由于在钢表面较快地形成了NiCr2O4 NiFe2O4和NiO的腐蚀产物层,它们可以有效地减缓腐蚀速率,从而对基体起到了良好的保护作用. 相似文献
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按照工艺配方[1]配制不锈钢电抛光溶液后,严格按工艺规范操作,发现零件电抛光后,表面或多或少有过腐蚀的现象,过腐蚀部位并不固定,并且过腐蚀程度也不同。 我厂采用的不锈钢电抛光配方及操作条件是: 相似文献
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石油炼厂减二线油中含有少量的环烷酸,当温度高于200 ℃时,其中的环烷酸与高温活性硫的共同作用, 加剧了金属设备的腐蚀.利用高压釜,以减二线重质油为介质进行动态腐蚀失重试验,考察了200~380 ℃内不同剪切速率下油品对Q235A、16Mn、Cr5Mo等三种低合金钢,18-8、304和316L不锈钢材料的腐蚀行为.发现低合金钢在相同温度下,Cr5Mo的腐蚀速率最小,且这33种低合金钢的腐蚀速率均在260 ℃左右出现一个局部极大值;当温度超过300 ℃后,它们的腐蚀速率再次随温度升高而增加;对于不锈钢,其腐蚀速率则随温度升高而单调增加,316L的耐蚀性最好. 相似文献
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