快淬Nd－Fe－B合金的磁性研究

分析了快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ合金的磁性能与合金成分和制备工艺的关系。着重阐述了合金冷却速度、退火温度等工艺对快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ％金的磁能积、矫顽力、居里温度等性能的影响，并给出了最佳工艺条件     

纳米晶NdFeB永磁体

纳米晶ＮｄＦｅＢ永磁体用熔体快淬工艺制备了各向同性纳米晶交换耦合ＮｄＦｅＢ永磁体，研究了成分、微结构对快淬的Ｆｅ１４Ｎｄ２Ｂ／ａ－Ｆｅ复合磁体磁性的影响。所研究的复合磁体的成分从近乎单相的Ｆｅ１４Ｎｄ２Ｂ开始，逐步增加－Ｆｅ相含量，直到４０％（体积）...     

各向同性富铁的Nd－Fe－B快淬条带

各向同性富铁的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ快淬条带用快洋工艺制备了富Ｆｅ的Ｎｄ－Ｆ。－Ｂ条带。配制的合金成分为ＮｄｘＦｅ，Ｂ。３＜Ｘ＜８，８０＜ｙ＜９０，４＜ｚ＜１５。快淬工艺采用的喷嘴直径为ｌｍｍ，冷却辊速为２５～３５ｍ／ｓ。得到的快淬条带为非品结构，经７００Ｃ...     

纳米晶Nd-Fe-B磁体的矫顽力和自旋再取向转变

纳米晶Ｎｄ┐Ｆｅ┐Ｂ磁体的矫顽力和自旋再取向转变研究了用溶体快淬法制备的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ纳米复合磁体的矫顽力和自旋再取向随温度的变化。快淬条带为三种有代表性成分的合金：（１）接近Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ计量成分的１１ａｔ％～１３ａｔ％Ｎｄ合金，其超细晶粒之间因...     

无涂层粘结Nd—Fe—B磁体的腐蚀行为

无涂层粘结Ｎｄ—Ｆｅ—Ｂ磁体的腐蚀行为研究了采用不同粘结剂的无涂层粘结磁体在高湿度环境下的腐蚀行为。所采用的粘结剂有环氧树脂、锌和聚四氟乙烯（ＰＩＦＥ）。磁性粉末原材料为美国ＧＭ公司提供的Ｎｄ—Ｆｅ—Ｂ快淬带ＭＱＰ—Ｄ。环氧树脂粘结样品是采用传统单轴...     

电力汽车驱动马达用的大型环状Nd－Fe－B磁体

电力汽车驱动马达用的大型环状Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁体采用美国ＧＭ公司快淬法生产的ＭＱ３Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ永磁粉末，将其冷压制品表面涂以润滑剂后在氦气氛中加热到８００℃，经热压加工，再在热压制件表面重新涂以润滑剂，再于氮气氛中加热至８００Ｃ后加以反向挤压加工。这...     

低稀土钕—铁—钴—钒—硼系纳米复合磁体

由Ｎｄ2 Ｆｅ14 Ｂ硬磁相与α -Ｆｅ软磁相所组成的纳米复合磁体 ,通过调节其Ｎｄ和Ｂ含量即可比较容易地调整这种磁体的硬磁相与软磁相之相比率。用熔体快淬法制得的软磁相比率约 2 0 % (体积 )的磁体 (稀土含量 8%～ 9% (原子 ) ) ,可得到最好的磁特性。如果根据以微磁学为基     

快淬Nd_（15）Fe_（77）B_8相变化与性能

研究了最优快淬速度下得到的ＮｄＦｅＢ合金。选择较优热处理工艺得到性能较好的各向同性ＮｄＦｅＢ磁粉，矫顽力大于１７ｋＯｅ，磁能积达１０．８８ＭＧＯｅ。还研究了性能变化的内在原因。发现对于快淬材料，后期热处理是必要的。在处理过程中富Ｎｄ相捕获弥散分布的α－Ｆｅ微晶生成Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ主相（Φ相），从而提高ｍＨＣ和ＭＳ。     

Nd—Fe—B铸锭的晶体生长特征

ＳＥＭ, ＸＲＤ以及磁畴观察表明： Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ铸锭中 Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相以片状晶方式生长,若干个彼此近似平行排列的片状晶组成一个片状晶团,不同片状晶团之间沿易磁化轴有约 ９０°位向差,这种生长特征与 Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相的晶体结构特征有关经退火后,片状晶消失,晶粒等轴化,原始片状晶团之间的位向差在退火后大幅度减小． Ｘ射线衍射表明, Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ铸锭中 Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ相在退火过程中仍具有择优长大的特征     

低钕系稀土粘结磁体

快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ粉（ＭＱＰ－Ｂ粉末）制作各向同性粘结磁体,因具有优良的磁性能且形状灵活性很大,所以应用十分广泛。但是当其需要多极磁化时却不容易获得完全磁化磁体。用低稀土Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ粉末（ＭＱＰ－Ｑ磁粉）制作的粘结磁体,因具有较低的凡值,故具有优于ＭＱＰ－Ｂ磁粉制磁体的磁化能力。大同特殊钢公司研究了不同Ｎｄ含量（６％至８％（原子》和添加少量Ｎｂ（０至３％（原子》的ＭＱＰ－Ｑ磁粉粘结磁体及其对不可逆去碰率和磁特性的影响,从而开发成功不可逆去磁率得到改善的低钛Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ系粘结磁体。试验用的合金…     

添加元素对Nd—Fe—B HDDR磁粉各向异性及氢化工艺的影响

Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁粉的各向异性是当前日益引人关注的一个问题，对Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁粉各向异性形成机制的研究有助于获得高性能各向异性粘结磁体。也有助于进一步揭示Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ磁硬化机制，本文对Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ－Ｃｏ－Ｍ（Ｍ＝Ｇａ，Ｎｂ）系进行了较为系统的研究，发现磁粉的ＢτⅡ（平行于成形磁场方向）比Ｂｒ⊥（垂直于成形磁场方向）大了近１倍，说明Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ－Ｃｏ－Ｍ系的ＨＤＤＲ磁粉具有较强的各向异性，进一步     

烧结(Nd,Tb)-Fe-B磁体的元素扩散、反磁化和矫顽力

采用双合金法将两种粉末混合制备烧结永磁体可提高磁体磁性能;但在烧结过程中两种粉末之间存在元素扩散,元素扩散对磁性能的影响程度需要进一步研究。本文将Nd13Fe81B6和TbHx粉末混合制备烧结磁体,Nd13Fe81B6磁体矫顽力为4.5 kOe。当TbHx混合量为3 wt.%,烧结磁体的矫顽力增加至20.0 kOe。通过热激活研究认为,磁畴壁的形核是反磁化需要经过的过程。由于热力学的原因Tb元素更容易扩散进入Nd2Fe14B主相而不是富集在晶间富稀土相。Tb元素进入主相替代Nd可形成具有更高各向异性场的(Nd,Tb)-Fe-B表层,在反磁化过程中晶粒表层磁畴壁的形核场会增加,因此矫顽力增加程度显著。但是,TbHx混合量超过5 wt.%,矫顽力增加幅度降低。对于TbHx混合量7 wt.%的磁体,元素分布显示在主相晶粒内部贫Tb区域明显增少,证实在烧结过程中更多Tb原子从晶粒表层扩散入晶粒内部,这样晶粒表层反磁化形核场的提高程度会减弱,因而磁体矫顽力增加幅度降低。本研究说明要提高双合金Nd-Fe-B磁体磁性能需进一步控制元素扩散并优化磁体的元素分布。     

Nd2Fe14B/Fe3B与铁氧体磁粉复合效应的研究

本文研究了添加铁氧体磁粉对Nd2Fe14B／Fe3B双相纳米复合磁体性能的影响。实验表明，铁氧体的加入可改善该粘结磁体的工作稳定性，提高机械强度，减少磁不可逆损失，同时还能有效地降低成本。另外，由于加入磁粉中的同种粘结剂含量不同，得到的粘结磁体性能差距很大。     

快淬Fe3B／Nd2Fe14B永磁材料晶化行为及磁性能的研究

利用熔体快淬和晶化处理的方法制备了快淬Fe3B／Nd2Fe14B永磁材料。采用XRD，DTA，VSM等方法对合金的晶化行为和磁性能进行研究。结果表明：对于Fe3B／Nd2Fe14B熔体快淬永磁粉末，升温速率对各相的析出和分解温度有一定的影响。完全过淬的Nd4.5Fe77B18.5和Nd4Fe77Cr0.5B18.5合金熔体快淬粉在进行973K，7min晶化处理过程中，首先形成Nd2Fe23B3相，然后Nd2Fe23B3相发生分解，其产物为Fe3B／Nd2Fe14B，此后再没有发生其它的相转变。当晶化温度大于953K，保温10min后，样品的剩磁、矫顽力和最大磁能积明显提高。微量元素Cr的添加对相转变温度有影响，同时可以细化晶粒，提高矫顽力，从而改善材料的永磁性能。     

机械力驱动下Nd16Fe76B8合金氢化-歧化反应机理研究

对机械力驱动下Nd16Fe76B8合金的氢化-歧化反应机理进行了研究。通过测量球磨过程中合金的吸氢量变化,揭示了其氢化-歧化反应动力学特征。采用X射线衍射(XRD)、透射电镜(TEM)、扫描电镜(SEM)等方法,研究了球磨过程中合金的组织演变。结果表明:在球磨的最初阶段,合金只发生氢化反应,生成NdH2.7与Nd2Fe14BHy相,此后随着球磨时间的延长,氢化态合金粉末在机械球磨的作用下被激活至高能状态,并逐渐发生歧化,最终得到晶粒尺寸约10nm的NdH2.7、Fe2B、α-Fe的纳米歧化组织。     

ANISOTROPY IN Nd_(12)Fe_(77)Co_5B_6 MELT SPUN FLAKES

１．ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＯｎｅｏｆｔｈｅｍｅｔｈｏｄｓｔｏｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｂｏｎｄｅｄＮｄＦｅＢｍａｇｎｅｔｓｉｓｔｏｆａｂｒｉｃａｔｅｐｏｗｄｅｒｓｗｉｔｈｈｉｇｈａｎｉｓｏｔｒｏｐｙ〔１〕．ＴｈｅｅｎｅｒｇｙｐｒｏｄｕｃｔｓｏｆＮｄＦｅＢｂｏｎｄｅｄｍａｇｎｅｔｓｍａｄｅｆｒｏｍｉｓｏｔｒｏｐｉｃｍｅｌｔｓｐｕｎｐｏｗｄｅｒｓａｒｅ９～１０ＭＧＯｅ〔２３〕．Ｉｔｉｓｌｏｗｅｒｔｈａｎｔｈａｔｏｆｔｈｅｍａｇｎｅｔｓｍａｄｅｆｒｏｍａｎｉｓｏｔｒｏｐｉｃ…     

两种方法制备纳米晶复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体实验研究

将机械球磨后制备的Nd2Fe14B非晶粉末和α-Fe纳米晶粉末分别采用2种方法制备纳米复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体。第1种方法是直接将其冷压制坯、真空包套和热挤压制备永磁体。第2种方法是先将Nd2Fe14B晶化,然后冷压制坯、真空包套和热挤压制备永磁体。利用TEM、VSM等分析手段对比研究了2种方法制备永磁体的相对密度、微观组织以及磁性能。结果表明:在相同的工艺参数下,第1种方法制备永磁体不仅可以减少工序,而且其制备的永磁体综合性能均优于第2种方法,其制备永磁体的相对密度为98.24%;Nd2Fe14B和α-Fe的晶粒尺寸分别为60和80nm;磁性能达到:Br=0.98T,Hci=305.6kA/m,和(BH)m=89.8kJ/m3。     

磁场热处理对磁性吸波材料微波吸收特性的影响

采用高能球磨及热处理方法制备Nd11.76Fe82.36B5.88和Nd11.76Fe77.36Cr5B5.88粉体,借助X射线衍射仪和矢量网络分析研究磁场热处理对粉体组织结构和微波吸收特性的影响。结果发现:在热处理过程中,加入磁场可以促进Nd11.76Fe82.36B5.88粉体各铁磁性相和非铁磁性相的晶粒长大,使Nd11.76Fe82.36B5.88粉体反射率的最小值从普通热处理粉体的-14 dB降低到-24.3 dB,Nd11.76Fe77.36Cr5B5.88粉体的反射率最小值从普通热处理粉体的-30.5 dB降低到-48 dB;磁场热处理使Nd11.76Fe82.36B5.88和Nd11.76Fe77.36Cr5B5.88粉体的吸波带变窄,且在微波损耗过程中,磁损耗作用增大,而介电损耗作用减弱。     

Influence of chromium on the local structure and morphology of ferric oxyhydroxides

The extended X-ray absorption fine structure (EXAFS) method and transmission electron microscopy (TEM) have been used for characterizing the local structure and morphology of ferric oxyhydroxides, α-FeOOH and γ-FeOOH, with and without chromium. These ferric oxyhydroxide powders were prepared from aqueous solutions containing iron and chromium ions. Radial structural functions for iron obtained by Fe K edge EXAFS spectra showed that the linkage of structural units formed by FeO₆ octahedra in γ-FeOOH is distorted by chromium addition, while such distortion in α-FeOOH is not clearly detected. On the other hand, Cr K edge EXAFS spectra showed that the local structure around chromium does not necessarily correspond to the local structure around of iron, which is observed by Fe K edge EXAFS spectra. This suggests that the structural units containing iron and chromium are heterogeneously distributed in these ferric oxyhydroxides. The local structural information was discussed coupled with morphological features of these ferric oxyhydroxides observed by TEM.     

Synthesis and grain growth kinetics of in-situ FeAl matrix nanocomposites（ Ⅰ ）： Mechanical alloying of Fe-A1-Ti-B composite powder

Three nanocrystalline alloys, FesoAlso, Fe42.5Al42.5Ti5B10 and Fe35Al35Ti10B20 （molar fraction, %）, were synthesized from elemental powders by high-energy ball milling. The structural evolutions and morphological changes of the milled powders were characterized by X-ray diffractometry（XRD）, transmission electron microscopy（TEM） and scanning electron microscopy（SEM）. The effects of different Ti, B additions on the structure and phase transformation in these alloys were also discussed. It is observed that the diffusion of AI, Ti, B atoms into Fe lattice occurs during milling, leading to the formation of a BCC phase identified as Fe（Al） or Fe（Al, Ti, B） supersaturated solid solution. Fe-based solid solution with nanocrystalline structure is observed to be present as the only phase in all the alloy compositions after milling. Furthermore, the contents of Ti, B affect the formation of mechanical alloying products, changes in the lattice parameter as well as the grain size.