16MnR钢在不同饱和硫化氢溶液应力腐蚀的试验研究

本文研究了１６ＭｎＲ材料在饱和硫化氢＋０．１ｍｏｌ／ＬＮａＣｌ溶液等不同试验溶液的应力腐蚀现象,发现该应力腐蚀体系是氢致开裂型和阳极溶解型并存。在酸性溶液以氢致开裂为主,在中性或碱性溶液以阳极溶解型为主。     

碳酸盐硫化氢复杂环境中16MnR钢应力腐蚀开裂的试验研究

针对石油化工生产装置可能出现的H2S-CO2-H2O,H2S-CO32--H2O等腐蚀类型,采用楔形张开加载预裂纹试验,研究了16MnR钢在碳酸盐和硫化氢复杂环境中的应力腐蚀裂纹扩展行为,在试验采用的复杂介质环境下,16MnR钢的应力腐蚀裂纹扩展速率为0.33×10-8~4.31×10-8mm/s。     

15MnVR与16MnR钢在氢氧化钠溶液中的抗应力腐蚀试验研究

采用楔形张开加载（WOL）恒位移预裂纹试样研究了16MnR钢和15MnVR钢在氢氧化钠溶液中的抗应力腐蚀性能。测得了180℃下30％NaOH溶液中两种材料的应力腐蚀临界应力强度因子和裂纹扩展速率,即16MnR材料的应力府蚀裂纹扩展速率da／dt为0．039～0．040mm／h,KISCC不大于82．75～90．85MPa·m^0.5,15MnVR材料的应力腐蚀裂纹扩展速率da／dt为0．018mm／h,KM。不大于87．58～102．44MPa·m^0.5。同时采用扫描电镜和能谱技术对断口进行了相应的观察和理论分析,得出NaOH溶液中两种材料均为沿晶开裂。     

16MnR钢焊缝及热影响区断裂性能的研究

焊接结构的安全可靠性很大程度上取决于焊接质量的好坏。评价焊接质量的优劣,材料的力学性能是其重要指标。而对带缺陷结构进行安全评定。材料的断裂韧性做为原始依据是必不可少的。本文就压力容器颇具代表性的钢     

16MnR钢和15MnVR钢在碳酸盐环境中的应力腐蚀研究

采用楔形张开加载（WOL）恒位移预裂纹试样研究了16MnR钢和15MnVR钢在碳酸盐环境中的抗应力腐蚀性能。试验选择常温、90℃和150℃分别在两种碳酸盐浓度下加载不同应力强度因子K1,经一定时间的应力腐蚀试验,测得各试样的扩展速率处于10^-7～10^-8mm／s之间,结果表明两种材料在所选碳酸盐浓度下裂纹基本没有扩展,其应力强度因子临界值KISCC分别不小于126和116MPa√m。同时采用扫描电镜和能谱技术对断口和试样表面膜进行了相应的观察和理论分析。总体而言,这两种材料在单一的碳酸盐溶液中应力腐蚀敏感性较低。     

模拟催化再生器介质条件下的16MnR钢应力腐蚀开裂试验研究

本文在模拟催化再生器介质条件下的硝酸盐环境中 ,对 16MnR钢及其焊接接头进行了SSRT试验 ,并用WOL试样测试了模拟条件下的 16MnR钢及焊缝金属的KISCC值与da/dt平台值 ,在对试验现象及开裂机理讨论的基础上 ,提出了开裂预防的建议。     

16MnR焊接接头高能喷丸表面强化的研究

采用16MnR压力容器钢气体保护焊接头进行高能喷丸表面强化试验,利用金相显微镜、扫描电镜、硬度测试以及X射线衍射等方法对不同时间喷丸处理的表层组织形貌、变形层硬度以及晶粒尺寸进行了分析。结果表明,焊接接头的焊缝、热影响区和母材随着喷丸时间的延长,晶粒逐渐细化,表层硬度和硬化层深度逐渐增加,显微硬度随着距表层深度的增加而降低,当喷丸时间120min时,焊缝、热影响区、母材表层硬度可分别提高240HV、215HV、223HV。喷丸时间继续增加,硬度值增幅不明显。综合喷丸时间对表层组织、硬度和变形层深度的影响,焊接接头各区结果都显示120min喷丸处理的样品强化效果最佳。     

16MnR钢气体保护电弧焊接的试验研究

本文采用试验设计方法，就16MnR压力容器用钢气体保护电弧焊接的工艺参数、工艺条件以及保护气体配比，对焊接工艺性能、焊缝形状尺寸和焊接接头力学性能的影响进行了研究，并讨论了该钢种气体保护焊接的可行性，可靠性及经济性。     

16MnR钢在硝酸盐环境下应力腐蚀性能试验研究

用楔形张开加载(WOL)预裂纹试样研究了16MnR钢在硝酸盐环境中的抗应力腐蚀性能。测定了16MnR钢母材及焊接接头在硝酸盐环境下的临界应力强度因子KISCC和应力腐蚀裂纹扩展速率；同时研究了缓蚀剂、材质、溶液温度对16MnR钢应力腐蚀开裂的影响，结果表明，缓蚀剂谈明显的降低应力腐蚀敏感性，增加裂纹的孕育时间；焊接接头与母材相比，由于没有元素Ni的不良作用，具有较高的应力腐蚀抗力；16MnR钢的硝酸盐应力腐蚀敏感性随温度升高而降低。     

湿H2S环境下16MnR钢氢鼓泡的试验研究与数值模拟

采用宏观检查、光学显微镜和扫描电镜等试验方法对16MnR钢LPG球罐在湿硫化氢环境下发生的氢鼓泡进行了取样分析，结果表明，氢鼓泡的产生与钢中沿带状珠光体分布的长条型MnS夹杂物密切相关。采用有限元软件ABAQUS，开发了氢扩散的有限元计算程序和多裂纹扩展技术，对氢向MnS夹杂扩散聚集引起氢鼓泡的行为进行有限元模拟，得到了扩散氢浓度随时间的分布以及氢鼓泡形貌。MnS／基体界面处应力集中，在湿H2s环境中，氢向界面扩散聚集，产生巨大氢压，使材料发生塑性变形，产生氢鼓泡。带状MnS夹杂物的数量越多、夹杂物越长、氢浓度越高，材料产生氢鼓泡敏感性越大。     

16MnR钢在含H2S液化石油气中服役后性能的变化

对未使用过的和在液化石油气环境中服役多年的16MnR钢的化学成分、力学性能和耐腐蚀性进行了对比研究。结果表明：服役过旧材料的化学成分没有发生明显变化,但力学性能有一定程度降低。在含有高浓度H2S的改性NACE溶液中,两种材料的全面腐蚀速率均较低,但新材料表面出现鼓泡而旧材料出现大量裂纹。     

H2S应力腐蚀对16MnR钢冲击韧性的影响研究

为了研究应力腐蚀损伤程度的描述方法，通过分析16MnR试样在饱和H2S溶液中不同程度的硫化氢应力腐蚀损伤的冲击韧性，采用NACE标准弯曲粱试验法，揭示了硫化氢应力腐蚀损伤程度的不同，冲击韧性变化规律。试验结果表明，随着硫化氢应力腐蚀损伤程度的增加，冲击韧性呈总体下降趋势。当硫化氢应力腐蚀损伤时间达到应力腐蚀断裂时间的0．5倍时，试样开始出现宏观裂纹。同时，也为从损伤角度研究其它钢材提供了一种尝试方法。     

环境温度对16MnR钢应力疲劳的影响

进行16MnR钢不同温度应力控制下的脉动循环试验和SEM分析。发现300℃左右是16MnR钢动态应变时效较为显著的温度，材料具有循环硬化、疲劳强度较高，循环蠕变速率较小的特点，断口具有延性脆性综合特征，循环蠕变孔洞较少，循环蠕变对材料疲劳不起主要的作用；当温度低于或高于蓝脆温度时，材料具有循环软化、疲劳强度较低、循环蠕变速率较大的特点，循环蠕变对疲劳损伤起着加速的作用，断口具有延性断裂特征，循环蠕变孔洞较多；但当温度接近材料再结晶温度时，由于发生了再结晶，使断口韧窝和蠕变孔洞变浅、变小。     

CF-62钢制球罐防范硫化氢应力腐蚀措施

1　引言近两年 ,石化系统中一些球罐 (尤其是ＣＦ—6 2钢制球罐 )发生了几起硫化氢应力腐蚀破坏事故 ,使球罐的硫化氢应力腐蚀问题成为当前颇受关注的热点。长岭炼化总厂运销公司的两台 10 0 0ｍ3 丙烯球罐采用了武汉钢铁公司近年生产的新钢材ＣＦ— 6 2(标准钢号为 0 7ＭｎＣｒＭｏＶＲ)建造 ,以下本文结合实际 ,探讨如何防范硫化氢应力腐蚀。　　 2　球罐材料的选用球罐用钢的选择原则是在满足强度要求的前提下 ,保证具有足够的韧性、良好的成型性、优良的焊接性。武汉钢铁公司近几年来生产的ＣＦ— 6 2钢 ,比常用钢材 16ＭｎＲ、 15Ｍｎ…     

X80管线钢焊接接头的硫化氢应力腐蚀试验研究

采用X80管线钢焊接接头制作楔形张开加载（WOL）试样，在硫化氢介质中进行恒位移应力腐蚀试验，分别测得母材、焊缝和热影响区的临界应力强度因子KISCC和裂纹扩展速率da／dt。试验结果表明，热影响区的‰最小，裂纹扩展速率最大，具有较差的抗应力腐蚀开裂的能力，是应力腐蚀开裂的薄弱环节。且通过对X80管线钢焊接接头的显微组织观察和基本力学性能研究，对影响X80钢应力腐蚀影响因素提供了试验依据，并对试验结果予以验证。     

SPV50Q钢在湿H2S环境下抗应力腐蚀性能试验研究

用楔形张开加载(WOL)预裂纹试样研究了SPV50Q钢在湿H2S环境中的抗应力腐蚀性能。测定了SPV50Q钢母材及热影响区在湿H2S环境下的临界应力强度因子KISCC和应力腐蚀裂纹扩展速率;同时研究了H2S浓度、材质、热处理对SPV50Q钢应力腐蚀开裂的影响。     

34CrMo4钢在湿H2S环境下的应力腐蚀试验研究

以车载压缩天然气气瓶用钢34CrMo4为材料,试样为紧凑拉伸(CT)试样,采用多功能动态应力腐蚀试验机进行恒位移速率拉伸试验,实测了在20,63,200,630和2000 ppm的硫化氢水溶液中的应力腐蚀临界应力强度因子KISCC和裂纹扩展速率da/dt。结果表明,应力腐蚀临界应力强度因子KISCC随硫化氢浓度的增大而减小,但当硫化氢浓度达到一定量时,溶液的浓度对KISCC值的影响并不大;裂纹扩展速率da/dt随硫化氢浓度的增大而增大,但在630～2000 ppm范围内,硫化氢浓度对裂纹扩展速率影响很小。