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本文通过扫描电镜等仪器对大型不锈钢水轮发电机叶片试样的分析与研究,找出了影响其性能的主要原因,并为提高其质量提出了有效措施。 相似文献
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我厂在焊接复合板材质 2 0R +0 0Cr17Ni14Mo2(板厚 16mm +3mm)时 ,因供货质量原因 ,在焊接时焊缝区及相邻母材 15 0mm× 10 0mm范围内出现了大量裂纹 ,有些裂纹是贯穿性的 ,因此针对这一缺陷制定了返修工艺。1 焊接材料在焊接过渡层时 ,基层的碳钢与复层奥氏体钢焊接 ,由于基层成分 (2 0R)对焊缝金属有的稀释作用 ,使焊缝中奥氏体元素含量降低 ,若焊缝中出现马氏体组织 ,会恶化接头性能 ,甚至产生裂纹 ,因此过渡层焊材选用至关重要 ,18- 8型焊接材料不能满足要求 ,2 5 -2 0型焊接材料焊接后又可能因属于单相奥氏体组织而产… 相似文献
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从实用出发对3168不锈钢管材进行了热循环下的裂纹扩展试验,试验表明该材料在交变热应力下的裂纹扩展速率缓慢,带裂纹的管道在监督下可以继续运行。 相似文献
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<正> 由一机部重型矿山机械总局和机械科学研究院联合主持召开的“330”工程17万千瓦水轮机组不锈钢叶片技术鉴定会,于1980年11月27日至30日在四川德阳第二重机厂召开。参加会议的有一机部电工总局、哈尔滨电机厂、东方电机厂、哈尔滨焊接研究所、沈阳铸造研究所、上海材料研究所、广州重机厂、郑州机械研究所和第二重机厂等15个单位,共60名代表。 相似文献
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采用直弧型连铸机生产厚180 mm、200mm,宽1 030~1 240 mm的不锈钢板坯,铸坯出现裂纹缺陷.就裂纹形成的原因进行了分析,提出了改进工艺措施,取得了较好的效果. 相似文献
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18-8不锈钢焊接裂纹的失效研究与分析 总被引:1,自引:0,他引:1
有一罐体材质为 1Cr18Ni9不锈钢的换热器 ,罐体厚度为 9mm ,工作介质为水蒸汽和水 ,运行压力为 0 .4~ 0 .5MPa ,水蒸汽温度为 14 0~ 190℃ ,管子内部循环水温度为 70~ 85℃。该换热器罐体投入使用仅 6天即在罐体环焊缝附近产生裂纹 ,使产品失效破坏。罐体的具体尺寸和裂纹位置示意图见图 1。为查找原因 ,防止此类裂纹的再次产生 ,通过光学显微镜、电子显微镜、电子探针等分析测试手段 ,对裂纹的形态、位置、性质、焊接接头及裂纹附近的组织形态、化学成分等进行了分析 ,找出了产生裂纹的原因 ,并提出了预防措施。图 1 罐体的尺… 相似文献
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对国内某型飞机发动机在试车及飞行后,在高压涡轮导向叶片局部出现的裂纹进行了系统的研究和分析,通过对裂纹宏观形貌、裂纹的断口形貌和叶片金相组织状态的分析对比,对叶片裂纹性质进行了确认,该叶片气膜孔边缘裂纹为热疲劳裂纹,早期疲劳开裂与尖锐的气膜孔孔口边缘有关。 相似文献
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概述了不锈钢及耐热耐蚀合金的几种焊接热裂纹,包括焊缝中的凝固裂纹、熔合线附近的液化裂纹和粗晶区的低塑性裂纹.综合各方面的试验结果得出,热裂纹的产生与材料因素和力学因素有关.材料因素包括凝固脆性温度区间、低塑性温度区间和材料的最低塑性值,力学因素包括应变速度、应变量及其叠加作用. 相似文献
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热处理愈合不锈钢氢蚀裂纹实验研究 总被引:3,自引:0,他引:3
对含氢腐蚀甲烷气泡和裂纹的304不锈钢进行了600℃,6h的再热处理,SEM观察表明,氢蚀气泡和裂纹发生了完全愈合,氢蚀气泡和裂纹的愈合机制是热扩散,Fe和C在奥氏体中的快速扩散是304不锈钢中氢蚀裂纹的自愈合的必要条件,发生氢蚀裂纹愈合的动力是氢蚀气泡长大导致的塑性变形能Es,在Fe,C和H原子扩散都足够快的情况下,氢蚀气泡和裂纹的愈合条件是Es≥2r(γ为界面表面张力,r为气泡半径或裂纹半长),氢蚀气泡或裂纹的愈合过程伴随亚晶长大,多边形化的高温回复过程甚至再结晶。 相似文献
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水轮机不锈钢叶片超声波探伤试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
电站叶片体积庞大、表面粗糙,为曲面和变截面制造,进行超声波检测时影响因素多。在缺陷分布严重的两块试块上进行了测试,并比较了缺陷测量值与实际值,给出了表面粗糙度、频率和探测面平行度的影响与超声波声能损失的关系。 相似文献
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低碳铬镍不锈钢叶片铸件的热处理 总被引:1,自引:0,他引:1
对卡普兰式水轮机组叶片用钢热处理的高温扩散退火和中温去氢工艺进行了改进,在保证叶片质量的前提下缩短了热处理周期、节约了能源,对大型铸件热处理的发展具有参考价值。 相似文献