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为了解决重油催化裂化装置CO余热锅炉产汽量和过热蒸汽温度偏低的问题 ,在省煤器上部炉膛空间增加一组低温过热器 ,用以加热外来饱和蒸汽 ,并对余热锅炉吹灰方式进行了改进 ,有效地提高了余热锅炉的产汽量和蒸汽温度。 相似文献
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中国石化北京燕山分公司Ⅱ套重油催化裂化装置近年来先后实施了多项技术改造项目,包括:余热锅炉综合节能防腐改造、反应系统应用新型组合式汽提器、再生烟气系统增设四级旋风分离器及应用新型再生烟气临界流速喷嘴系统、吸收-稳定系统增设解吸塔中间再沸器。通过实施以上技术措施,装置得以更加高效、稳定、长周期运行,年增经济效益超过3 700万元。 相似文献
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总结了重油催化裂化装置多掺炼渣油技术改造后的运行工况 ,对比分析了装置改造前后装置掺渣能力、再生器烧焦能力、焦炭组成和装置热平衡等方面的区别 ,通过压力平衡和热平衡核算 ,重点分析了外取热器运行工况 ,并对装置目前仍存在的问题提出建设性意见 相似文献
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胜利石油化工总厂600kt/a重油催化裂化装置(RFCCU),为了适应加工常渣的需要,进料系统进行改造,采用UPC鼓泡型喷嘴和分段进料,改善了原料油的雾化效果,降低蒸汽的用量,改善了产品分布,提高汽油产率3.23%、轻油收率0.63%,提高经济效益1929.2万元/a。 相似文献
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王继平 《石油石化绿色低碳》2022,(5):30-34
某石化分公司新建280万吨/年重油催化裂化装置,充分利用不完全再生型式再生器产汽负荷大、热能温位高等特点,将CO余热锅炉、外取热器的发汽压力由常规中压等级提高至高压等级10.0 MPa。该文对产汽设备特点和安装调试过程进行梳理,总结了该催化裂化装置首次产高压蒸汽系统的工业应用情况,对推广催化裂化装置产高压蒸汽工艺有一定借鉴意义。 相似文献
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淮安清江石油化工有限责任公司用于回收烟机出口再生烟气余热的锅炉原设计为0.3 Mt/a催化装置配套的,装置扩容为0.5 Mt/a后,余热锅炉载荷偏小,排烟温度高,导致装置能耗增加,经济效益下降。经对蒸发器、省煤器、激波吹灰器等实施一系列改造后,余热锅炉排烟温度从改造前358℃降至180℃,经济效益显著。 相似文献
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重油催化裂化装置换热网络的改进设计 总被引:1,自引:0,他引:1
对金陵石化公司炼油厂1Mt/a重油催化裂化装置的换热网络进行了能量分析与分析,并在此基础上应用Linnhoff的窄点技术,建立了网络的组合热流级联模型,提出了改进设计方案。方案对网络的改动及投入很少,实施后经济效益却很可观。 相似文献
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李明哲 《石油化工设备技术》2001,22(5):20-21,23
通过改进润滑技术,在第三催化裂化装置机泵轴承润滑采用了先进的集中供油油雾润滑系统,大胆使用新技术、新工艺、新设备,提高了机械设备的效率,延长了运转周期及使用寿命,创造了可观的经济效益. 相似文献
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FCC汽油重馏分的催化裂化和热裂化产物组成的研究 总被引:5,自引:1,他引:4
以FCC汽油重馏分为原料,分别在惰性石英砂及酸性催化剂上,反应温度为300 -700℃,在小型固定流化床上进行热裂化和催化裂化实验。结果表明,FCC汽油重馏分的热裂化起始反应温度为525℃左右。在催化裂化实验中,当反应温度为300-500℃时,FCC汽油重馏分催化裂化所得的干气100%由单分子裂化反应所产生;525℃时93%的干气由单分子裂化反应产生;550℃时63%的干气由单分子裂化反应产生;反应温度高于600℃时,干气几乎100%由热裂化反应所产生。单分子裂化反应所产生的干气组成中,按体积分数大小的顺序依次为C2H4、CH4、H2和C2H6。而热裂化反应所产生的干气组成中,CH4体积分数最高,约占50%,其次为H2,然后依次为C2H4、C2H6。当反应温度为300~600℃时,FCC汽油重馏分催化裂化所得的液化气80%~100%由催化裂化反应所产生,其主要组成为C3H4、iC4H10和C3H8,而热裂化液化气的主要组分为C3H6、iC4H8和C3H8。 相似文献
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为保证催化裂化反应效果、避免大量生焦和改善产物分布,需要精准控制油气与催化剂的停留时间。旋流快分是反应后油气与催化剂分离效果好坏的关键,要求较短的停留时间终止催化裂化反应,以防深度裂解。通过旋流快分综述分析,结合工程实例,论述基于气固流动规律选择合理的分离系统及其对催化裂化反应的影响。 相似文献
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重油催化装置反应系统结焦原因分析与对策 总被引:1,自引:0,他引:1
重油催化的结焦是造成装置非计划停工的主要原因之一,结合装置实际,从装置的设备结构、原料性质、操作条件等各方面比较全面的对重油催化反应系统各部位的结焦原因进行了技术分析,提出了重油催化装置防治结焦的措施。 相似文献