EHA与EHB椭圆封头模具设计的区别

以具体的椭圆封头为实例进行了详细的计算,总结了EHA与EHB椭圆封头在模具设计上的区别。     

再谈旋压封头与标准椭圆封头的替代

通过比较几种旋压封头与标准椭圆封头的形状,并在理解JB4732[1]、ASME[2]、AD[3]等规范关于凸形封头的设计计算方法的基础上,认为只要能满足GB150-1998[5]规定的标准椭圆封头的允许形状偏差,不论封头的成形方法如何,都应属于标准椭圆封头,故在材料、厚度相同时可以等效代替标准椭圆封头。     

浅析标准椭圆封头与旋压椭圆封头的区别

在压力容器制造中,采用JB/T4729-94《旋压封头》中的椭圆形封头来替代JB/T4737－95中的标准椭圆形封头,笔者认为,这种替代不是等效的,因而也是不妥当的。该文用薄膜理论分析了不等效的原因,旋压椭圆形封头的本质及其应力分布,指出了它与标准椭圆封头的替代关系。     

压制椭圆封头模具的改进

椭圆封头零件如图1所示，为一椭圆体。由此零件图可知，其相对高度h／cl=161．5／547=0．295(按材料中心层计算)属于浅抛物线形件，且其相对厚度t／D100=0．43(此件展开尺寸为D=700mm)，则其压延时稳定性差，易起皱，为此需采用防皱装置。一般资料介绍可采用带压延筋的凹模或采用反向拉深法及采用正、反向联合拉深法可防止拉伸过程中皱纹的产生。     

标准椭圆封头选用的探讨

应用薄膜理论应力分析,指出用JB／T4729－94中的椭圆封头替代JB／T4737－95中的椭圆封头是不妥的,并对制造过程中由于拉伸减薄而使用较厚钢板来制造封头时应注意的问题进行了论述。     

压力容器封头冲压减薄量的探讨

压力容器封头冲压减薄量的探讨雷光明，危小庆（江西化工石油机械厂南昌３３０００１）ＧＢ１５０－８９《钢制压力容器》（以下简称ＧＢ１５０－８９）中规定厚度附加量Ｃ＝Ｃ１＋Ｃ２，其中Ｃ１为钢板或钢管厚度负偏差；Ｃ２为介质对容器的腐蚀裕量。厚度附加量Ｃ值与我...     

近似椭圆封头的偏差

阐述标准椭圆封头曲率半径的计算和运用,近似椭圆封头偏差的计算、比较、检测和选用,并推荐两弧半径为R0.8415D、r0.1585D以及三弧近似椭圆封头.     

椭圆封头电渣焊接接时最佳焊接位置的计算机辅助设计

在分析了焊接过程的基础上,介绍了最佳焊接位置和焊接过程中溶池变化的计算方法和计算步骤,建立了相应的数学模型,并编写了简单的计算机应用程序。     

液氯工序事故处理办法

给出液氯压缩工艺流程图.介绍酸雾捕集器人孔垫老化引起氯气外泄的事故过程.根据计算结果,明确事故处理办法.     

椭圆形封头冲压成形壁厚减薄量精确计算与参数寻优

利用先进的数值计算方法,实现封头冲压成形过程从定性分析向定量控制的转变成为目前研究热点问题之一.然而在有限元数值计算模型中,如何精确读取成品封头壁厚减薄量一直是难点.为此,首先基于一般通用有限元软件建立了一个标准椭圆形封头冲压成形数值计算模型,然后结合大型工程计算与优化软件开发相应用户子程序,实现封头成品各点壁厚值的精确提取,并对封头坯料结构几何参数进行了优化,得到最佳的坯料壁厚值和直径,研究结果可为封头成型制造过程定量控制提供技术支持.     

中心浇口圆盘模腔正弦脉动充模分析

聚合物动态注射成型通过螺杆的轴向振动实现熔体脉动充模。利用Tanner本构模型建立了中心浇口圆盘模腔正弦脉动充模过程的数学模型,分析了振动参数对注射压力及熔体输送功率的影响。当充模过程的平均注射速率不变时,在一定频率与振幅范围内,模腔入口处的压力随振动源振幅(频率)的增大而增大,但其平均值降低;充模过程中输送熔体所需要的功率降低。     

浅谈空分装置在煤化工安全运行方面的选择

随着煤化工行业的持续发展,其对空分装置安全性能的要求不断提高。通过对外压缩和内压缩流程的安全性能进行比较,可以看出内压缩比外压缩具有明显优势。     

脉冲式静态混合器压力降分析

测定了雷诺数Ｒｅ从６８变化到１６５１时混合器压力降与雷诺数，摩擦系数与雷诺数的关系曲线和相应的曲线拟合方程。Ｒｅ＜５５０时，摩擦系数ｆ＝１３９．６６Ｒｅ－０．７４２，当Ｒｅ＞５５０时，流动基本处于湍流状态，ｆ＝５．２Ｒｅ－０．２０３。当雷诺数增大时，混合器内元件数量的改变对摩擦系数影响不大。     

Improving head rice yield of glutinous rice by novel parboiling process

Most commercial parboiled rice is produced from high-amylose content rice. Glutinous rice, which is lacking in amylose content, is generally consumed in Southeast Asian countries. Rare study of parboiling glutinous rice has been observed. In this study, glutinous rice was improved in head rice yield by a novel parboiling process. Two rough glutinous rice, rice department 6 (RD6) and black glutinous rice (BGR) cultivars, were soaked in hot water at 70?±?5°C for 3?h. The ricer 3moisture content after soaking was 50–52% (d.b.), it was dried with hot air and superheated steam (SHS) at 110, 130, and 150°C in a fluidized bed dryer. The results show that SHS at all drying temperatures can improve the high head rice yield in both parboiled glutinous rice cultivars better than hot air drying. Higher temperature drying caused L* value to decrease but the b* value increases in RD6, whereas in BGR, all color values decreased and ΔE* was increased when the drying temperature increased. Increasing drying temperature presented a softer texture of both glutinous rice cultivars. Upper 130°C, completed gelatinization of both varieties can be obtained and seen by scanning electron microscope and differential scanning calorimeter (DSC). This technique of using high-temperature fluidized bed drying can produce completely parboiled glutinous rice in a single process instead of two conventional processes, steaming and drying, in series.     

基于CFD技术优化乳化头转子结构

应用SolidWorks Flow Simulation对一款乳化头4个不同转子结构进行了CFD分析,通过仿真计算,直观地获得了釜内不同乳化头周围的流体速度分布云图和流线轨迹;通过粒子示踪法,模拟了制胶物料在乳化头作用下的分布状态;最后在乳化头出料口外定距设定一草绘面获取该面上的平均速度,以定量预测对比不同转子结构的乳化效果。通过CFD分析,可从4个方案中选择最佳结构,达到优化转子的目的。     

氯化器爆炸事故分析

分析了安徽八一化工股份有限公司氯化苯车间老系统氯化器尾气发生爆炸的两个原因——干苯含水较多和静电效应,提出了防范措施:在氯化器在开车之前,必须做干苯含水、氯气纯度分析,保证在分析合格后方可通氯开车;在日常工作中要按时检测静电接地电阻,并控制其阻值≤10 Ω,确保氯化器开车正常.     

一起三氯化氮爆炸事故的分析

通过分析一起三氯化氮爆炸事故的原因,提出了控制产生三氯化氮的主源头、加强三氯化氮的排放和检测、对液氯中间槽排污工艺改造等预防措施,以避免三氯化氮爆炸事故的再次发生.     

发动机缸盖罩壳注塑模调试对策的分析与应用

为了提高注塑模具修正与调试效率,扩大调试工艺方案的使用范围,结合工程实际经验建立了层次分析法,使用专用夹具对塑料件的重要尺寸进行测量并分析,缩短了模具的生产周期,强化了注塑模具设计过程中修正对策的快速响应效率。