高温氮气泡沫调剖技术在Girasol油田的应用

针对哥伦比亚Girasol油田热采井汽窜导致的高含水问题,进行了氮气泡沫调剖技术的室内实验及参数优化研究,通过评价实验和驱替实验优选出性能优良的泡沫剂,并对注入方式和注入参数进行了优化。该技术在哥伦比亚Girasol油田F004井应用后,含水率由98%下降至51%,日产油由0.46 t/d上升到12.08 t/d。现场应用9口井,平均增油率为305.25%,效果显著,表明氮气泡沫调剖技术能有效改善稠油油田蒸汽吞吐后期开采效果。     

稠油热采井氮气泡沫调剖技术研究与应用

针对河南稠油热采井的汽窜问题,开展了氮气泡沫调剖技术体系的室内实验及参数优化研究,通过发泡剂的静态性能评价和单双管连续驱替实验,确定了最佳发泡剂质量分数和最佳气液比,优选发泡剂质量分数为0.5%,推导出最佳气液比在地面条件下注氮气量与蒸汽量之比约为40:1左右,单井汽窜的泡沫调剖段塞注入量为0.1 PV左右。2007年,经过现场7口井的氮气泡沫调剖试验,措施有效率85.7%,取得了较好的增油效果,措施后平均单井注汽压力与措施前相比上升0.6 MPa,有效封堵了热采井的汽窜通道。     

井楼油田稠油油藏氮气泡沫调剖室内实验

为了给蒸汽—氮气泡沫调剖技术在井楼油田稠油油藏现场的应用提供理论依据,利用室内物理实验模拟方法,对现 场提供的泡沫剂进行了静态和动态评价,测量不同质量分数和气液比下的发泡剂和氮气的阻力因子,优化出适合现场使用的最 佳起泡剂质量分数为0.4%~0.5%,最佳气液比1 ∶1,筛选出适合伴蒸汽注入的泡沫体系。使用并联填砂管分别模拟渗透率级差 5 和10 的非均质储层,开展了氮气泡沫连续注入和周期段塞注入实验,优选出最佳氮气泡沫段塞注入参数0.05 PV。为正确进 行工艺设计提供了指导性意见。     

氮气泡沫调剖堵水在井楼油田一区的应用研究

氮气泡沫调剖堵水是在油井注蒸汽过程中,由油管注入蒸汽,由环空注入氮气及高温发泡剂,蒸汽与氮气、泡沫同时进入油层,以改善蒸汽的注入剖面,封堵边、底水推进,改善原油流动性,延长吞吐周期,降低综合含水,提高稠油采收率。该项技术在井楼油田一区的成功应用,为下步实施氮气泡沫调剖堵水,提高水淹井的开发效果提供了新的思路。     

注水开发稠油油藏氮气泡沫调驱技术

辽河油田稠油油藏大部分采取注水开发方式生产,现已进入高含水开发阶段。随着弱凝胶调剖堵水施工轮次的增加,开发效果呈递减趋势。为改善油田注水开发效果和提高采收率,进行了氮气泡沫调驱技术研究。室内对比了3种起泡剂的表面张力和半衰期,研究了交替段塞的大小、气液比及段塞组合对泡沫体系的阻力特性的影响。室内实验结果表明,实施泡沫调驱后,采收率提高9%。在海外河油田的2口注水井进行了矿场试验,见到了明显的增油降水效果。     

稠油热采氮气泡沫调剖研究与应用

氮气泡沫热力驱是一种新的提高稠油油田采收率的方法。利用油田现场提供的起泡剂和原油等资料,从室内实验和现场应用两个方面,研究了氮气泡沫调剖在稠油热采中提高采收率的机理,并通过实验对泡沫剂进行优选和评价。驱替实验表明,最终驱油效率可达81．44％,比水驱提高了34．3％,残余油饱和度达到11．14％。同时,进行了氮气泡沫调剖的矿场设计和应用效果分析,现场应用表明,氮气泡沫调剖能较大幅度降低油田含水,提高采收率。     

氮气泡沫调剖技术改善汽驱效果研究

辽河油田以稠油为主,稠油产量占总产量的80%以上,稠油开采以热力采油为主.稠油蒸汽驱井组存在着油汽比递减加快、油层纵向吸汽厚度或动用程度严重不足等问题.针对稠油汽驱井组注汽层面吸汽不均、层间连通、汽窜严重等问题,利用氮气作为为磺酸盐发泡的充填介质,具有发泡时间长,封阻吸汽能力强,改善吸汽剖面等优点,从而改善注蒸汽效果,增大驱油面积.利用氮气泡沫调剖技术,改善深层稠油动用程度,是挖掘整个层系的潜能,改善井组蒸汽驱效果,提高采收率及经济效益的行之有效的方法.     

下二门油田气顶稠油油藏蒸汽驱可行性分析

下二门油田北块浅层系H2I3小层为带气顶、油环及边水的特稠油油藏,先后采用边外注水开采、出砂冷采(用螺杆泵)以及蒸汽吞吐开发,取得了一定的开发效果。为进一步提高储量动用程度,采用数值模拟方法对不同开发方式及效果进行了预测,认为直接蒸汽驱效果优于继续蒸汽吞吐和间歇蒸汽驱,并对该层转蒸汽驱开发的技术可行性及效果进行了分析。     

冷43块稠油油藏氮气泡沫调剖实验研究

在模拟辽河冷43块稠油油藏的烧结模型上进行了氮气泡沫调剖实验研究。起泡剂HL-1溶液与氮气质量比为1：1，驱替流量按相似条件求出，驱替程序包括：饱和地层水，水驱，氮气泡沫驱，后续水驱。常压下在均质模型中注入起泡剂溶液和氮气时，阻力因子随LH-1浓度增大而增大，随温度升高而略减小，在30、60、80℃下，0．5％LH-1浓度时分别为5．81，5．78，5．67；后续注水时残余阻力因子随温度升高略有减小，在以上3个温度下分别为1．83，1．78，1．68。在非均质模型上，在围压高于内压2MPa条件下，高渗低渗层流量比在水驱时为3．00～3．17。注入1．0％LH-1溶液和氮气时下降至1．44～1．67，后续水驱时回升至2．08～2．23；常压(0．1MPa)、60℃或80℃下该组流量比值相差不大；60℃、压力0．1、10、20MPa下的该流量比，注剂时分别为1．44，1．63，1．67，后续水驱时分别为2．08，2．08，2．13。两组实验结果表明：LH-1的浓度宜选择0．5％～0．6％；同时注入起泡剂溶液和氮气可在岩心中产生泡沫，泡沫先进入高渗层，起调剖和使后续泡沫流和水流转向的作用；在高压下泡沫仍具有这种调剖和使流体流转向能力，只是略有减弱。表2表4．     

高温氮气泡沫调剖技术在 Ｇｉｒａｓｏｌ 油田的应用

摘要：针对哥伦比亚 Ｇｉｒａｓｏｌ 油田热采井汽窜导致的高含水问题,进行了氮气泡沫调剖技术的室内实验及参数优化研究,通过评价实验和驱替实验优选出性能优良的泡沫剂,并对注入方式和注入参数进行了优化。 该技术在哥伦比亚 Ｇｉｒａｓｏｌ 油田 Ｆ００４ 井应用后,含水率由 ９８％下降至 ５１％,日产油由 ０. ４６ ｔ／ ｄ 上升到 １２. ０８ ｔ／ ｄ。 现场应用 ９ 口井,平均增油率为 ３０５. ２５％,效果显著,表明氮气泡沫调剖技术能有效改善稠油油田蒸汽吞吐后期开采效果。     

氮气泡沫调剖技术在孤岛油田热采井中的应用

针对孤岛油田稠油热采中的汽窜井和高含水井蒸汽吞吐效果差的问题，进行了氮气泡沫调剖技术应用试验。利用气流法测试了发泡剂的性能，试验结果表明，在260℃的条件下，0．3％的发泡剂恒温24h后，泡沫半衰期保留率为94．1％；通过岩心试验测定发泡剂在260℃耐温72h后的封堵能力时，优选浓度为0．3％的发泡剂体系，发泡剂最佳气液比为2：1。双管驱油试验结果表明，注蒸汽时注入氮气泡沫体系的采收率比蒸汽驱的采收率提高了23．9％；在标准条件下，经济有效的氮气、蒸汽和发泡剂注入比例为60：1：1。至2005年已现场应用13井次。成功率为100％，实施后与上一周期对比单井平均增产原油946t，表明氮气泡沫调剖技术是改善稠油蒸汽吞吐后期开采效果的有效工艺。     

渤海稠油油田氮气泡沫调驱室内实验研究

为了拓宽海上油田提高采收率技术的选择范围,有效开发海上稠油油田,选取满足泡沫调驱技术油藏筛选条件的QHD32-6油田北区开展了氮气泡沫调驱室内实验研究。在考虑海上平台空间有限的情况下,评价和研究了较低气液比(1∶2)氮气泡沫在岩心中的流动特点。实验结果表明:海上稠油油田氮气泡沫驱的合理气液比为1∶2~2∶1,最佳泡沫剂质量分数为0.3%~0.5%;气液比为1∶2时,氮气泡沫调驱能够较好地改善水驱效果,提高原油采收率幅度在26%左右。     

乐安稠油油藏水平井堵水调剖技术研究应用

随着开采时间的延长,含水上升成为制约乐安油田水平井开发效果的主要因素。通过对水平井不同的出水点采取的针对性措施,即上部出水点氮气泡沫调剖和下部出水采取插管塞配合水泥浆封堵的方式,一定程度上解决了水平井,尤其是精密微孔滤砂管完井方式水平井的出水问题。经过在3口井例上的应用,取得较为明显的效果。     

特稠油油藏注氮气可行性分析

蒸汽吞吐是特稠油油藏开采的主要方法,但随着吞吐轮次增加,地层能量下降,周期产油减少,开采效果变差。结合新疆九7+8 区地质特征,建立理论模型,通过数值模拟对蒸汽吞吐后期采取注氮气改善吞吐效果进行可行性分析,对混氮比、注入时机、注入方式、注入速度等注氮参数进行优选。模拟结果表明,注氮气后单井周期产油量平均提高6146.9 t,含水率平均降低15%。注汽过程中注氮气的方法可在很大程度上改善超稠油的开发效果,为有效开发此类难动用储量提供借鉴。     

河南稠油水驱油藏氮气泡沫调驱体系的研究及应用

河南油田稠油水驱油藏具有"浅、薄、稠"的特点,油层连通性较好,非均质性强,经过20多年的注水开发,含水上升快,为提高采收率开展了氮气泡沫调驱技术研究。通过配方实验和物模实验,研制了适合河南油田稠油水驱油藏地层条件的强化泡沫驱油体系,通过合注分采情况下对10倍和20倍级差岩心驱油实验,采出程度提高了30.2%和24.7%,证实复合泡沫调驱体系具有较好的调剖、驱油效果。研制的氮气泡沫调驱体系在古城和王集油田进行了3口井的矿场试验,见到了明显的增油降水效果。     

下二门油田Ⅲ油组聚合物驱大剂量调剖技术研究与应用

研究了新型KT系列调剖剂在不同聚合物浓度和交联剂浓度条件下的成胶时间和强度,筛选出符合下二门油田Ⅲ油组油藏条件下的调剖剂配方体系,并对调剖剂用量等多参数进行了优化设计。单井调剖剂用量突破15000m3,调剖时间长达150d,采用段塞注入法保证了调剖过程的可注入性和成胶强度,矿场实施后效果显著,平均启动压力上升7·33MPa,对应油井见效率提高20%,增油10476t,调剖井次有效率100%。     

下二门油田普通稠油聚合物驱后水驱技术对策

针对下二门油田核二段Ⅱ油组注聚合物驱油转水驱后原油产量递减快的情况，开展了以注水井及时分注、调配为中心，结合水井调剖、油井堵水及解堵，提高低渗透层储量动用程度，控制综合含水上升速度，减缓产量递减，扩大聚合物驱效果的后续水驱开发技术研究和应用，使单元在转水驱后产量的递减速度得到了有效控制，增油效果远好于预测效果。     

氮气泡沫调剖在石油开采中的应用

氮气密度较低,压缩性较好,对于地层亏空的充填优于其它气体,而且腐蚀等其它化学问题最小,因此在国外许多油田得到应用。简单介绍了泡沫调剖的原理以及泡沫调剖的影响因素。     

造纸废液调剖剂在下二门油田的应用

针对下二门油田中上层系平面及纵向上非均质性特别严重,吸水剖面存在较大差异等特点,从造纸废液调剖剂的调剖机理及地层对调剖剂的性能要求等方面论述了造纸废液调剖剂应用技术.现场应用实例及试验证明,合适的深部调剖措施仍然是聚驱转水驱阶段进一步提高采收率较为合理有效的办法.     

孤岛油田底水稠油油藏注氮气辅助蒸汽吞吐的选区新方法

在注入相同蒸汽量的基础上分析注氮气辅助蒸汽吞吐效果时,许多学者忽略了注入总热量对蒸汽吞吐的影响。在注入总热量相同的条件下,通过分析孤岛油田底水稠油油藏特征,选取研究区3种典型地层参数,即油层厚度分别为2~5,5~8和8 m以上,渗透率分别为500×10-3,1 000×10-3,2 000×10-3 μm2,对应的孔隙度分别为30%,35%和40%,利用数值模拟技术从增油量、加热半径和底水锥进程度3个方面,对注氮气辅助蒸汽吞吐的效果进行了对比。建立了强底水和弱底水条件下普通稠油以及特稠油油藏注氮气辅助蒸汽吞吐地层参数的筛选图版,利用该图版可有效分析底水稠油油藏注氮气辅助蒸汽吞吐的可行性。研究结果表明：孤岛油田东区Ng3和中二北Ng5油层适合注氮气辅助蒸汽吞吐;孤北1区Ng3油层不适合注氮气辅助蒸汽吞吐。