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供水管用改性聚丙烯/纳米CaCO3复合材料的研究 总被引:2,自引:3,他引:2
以改性聚丙烯(PP)为基体、纳米CaCO3为填料,采用直接分散法及两步混炼工艺制备了供水管用改性PP/纳米CaCO3复合材料。阐述了纳米CaCO3的表面处理、钛酸酯偶联剂含量、纳米CaCO3含量及不同混合工艺对纳米复合材料性能的影响。同时对改性PP/纳米CaCO3复合材料及其供水管材的制备工艺进行了分析讨论,确定了改性PP/纳米CaCO3复合材料的配方及其成型工艺参数,并与国内外相关产品的性能进行了比较。 相似文献
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MC尼龙/CaCO3纳米复合材料的制备及力学性能研究 总被引:11,自引:4,他引:7
用超声分散原位聚合法制备了铸型(MC)尼龙/CaCO3纳米复合材料,用扫描电镜(SEM)对纳米CaCO3粒子在基体中的分散情况进行了表征,研究了纳米CaCO3用量对复合材料力学性能的影响。研究结果表明,纳米CaCO3对MC尼龙具有增韧和增强的双重效果,复合材料的拉伸强度和缺口冲击强度随着纳米CaCO3用量的增加先提高后降低,而断裂伸长率随着纳米CaCO3用量的增加而降低,当纳米CaCO3的用量为2%—3%时复合材料的综合性能最好。 相似文献
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聚合物原位复合纳米碳酸钙增韧PP研究 总被引:6,自引:0,他引:6
通过有机单体原位聚合包覆的CaCO3与PP熔融混合制备了PP/CaCO3纳米复合材料,经过正交实验研究了填料饱覆聚合物比、接枝聚丙烯以及复合填料含量对PP缺口冲击强度的影响,结果表明:复合纳米CaCO3只需填加5%就可以将缺口冲击强度提高为原树脂的2倍左右。 相似文献
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通过采用熔融共混的方法制备了PP/CaCO3复合材料,然后对复合材料的力学性能进行分析,研究了微米级和纳米级CaCO3的表面处理、含量对PP/CaCO3复合材料力学性能的影响规律,并对此影响规律进行合理的解释。 相似文献
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马来酸酐接枝POE对PA6/纳米CaCO3复合材料性能的影响 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)对PA6/纳米CaCO3复合材料力学性能的影响。SEM分析表明:部分纳米(CaCO3粒子均匀分散在PA6基体中,部分纳米CaCO3粒子为POE-g-MAH所包覆形成壳-核结构。随着基体中纳米CaCO3的增加,PA6/纳米CaCO3/POE-g-HAM发生脆-韧转变所需要的弹性体量增加。在脆-韧转变区后,纳米CaCO3和POE-g-MAH对PA6的增韧有显著的协同作用,其原因可能是壳-核结构中的填料粒子的“滚珠”作用使断裂应变增加。复合材料的拉伸屈服强度随纳米CaCO3的增加而略有下降。纳米CaCO3的加入使复合材料的热变形温度有所提高。 相似文献
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纳米碳酸钙/聚苯乙烯原位复合材料的制备及表征 总被引:2,自引:0,他引:2
将纳米碳酸钙(Nano-CaCO3)颗粒先从水相中转移至醇相中,再通过甲基丙烯酸处理,在颗粒表面包覆了既具离子键又具聚合反应活性的表面层. 在稍高于100℃温度下,经该项处理后的纳米CaCO3固含量大于80%的滤饼能均匀分散于苯乙烯单体中,用原位本体聚合法制得纳米CaCO3/PS(聚苯乙烯)原位复合材料. TEM分析表明,原位复合材料中纳米CaCO3颗粒能均匀分散于基体中,粒径在100 nm以内,并由此提出分散相呈集散形貌的结构模型. 纳米碳酸钙能对复合材料基体起到较好的增韧作用,含7%~8%纳米CaCO3的原位复合材料的冲击强度比纯PS提高158%. 相似文献
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纳米级CaCO3粒子对PVC增韧增强研究 总被引:84,自引:12,他引:84
根据非弹性体增韧改性观点,研究了粒径为1μmCaCO3及30nmCaCO3粒子填充PVC,PVC/ACR体系的性质,并对其断口进行了电镜观察。结果表明,粒径为1μm CaCO3对PVC,PVC/ACR增韧增强效果不如粒径为30nm CaCO3。同时,ACR的加入使体系加工性能变好。 相似文献
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纳米CaCO3合成及原位改性的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
在旋转填充床反应器中合成了纳米CaCO3悬浮液,利用pH计跟踪Ca(OH)2碳化反应过程,研究了碳化反应过程原理。结果表明:旋转填充床能极大地强化相间传质与微观混合,提高体系中CaCO3的过饱和度,增大其成核及生长速率。加入适当的添加剂对纳米CaCO3进行原位改性;利用TEM照片研究了原位改性过程中纳米CaCO3的成核生长机理,并考察了添加剂的作用机理。 相似文献
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振动力场作用下聚合物填充体系挤出混合特性 总被引:13,自引:0,他引:13
本文利用一种新型毛细管动态流变仪,对碳酸钙填充聚丙烯体系进行了实验性研究。发现质量百分比为85/15的PP/CaCO3填充体系,在一较佳振动条件下动态挤出时,振动场的存在对CaCO3在PP熔体中的分散有促进作用,大大改善了混合料的混合程度。 相似文献
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