高炉炉墙热负荷的传热学分析和研究

应用传热学理论计算了冷却器设计参数，炉衬厚度，渣铁凝固层厚度以及对流换热系数对炉墙热负荷的影响。结果表明：高炉炉墙的热负荷与冷却水管直径，冷却水管间距和镶砖的导热系数成正比，与冷却水管距冷却壁热面的距离，镶砖厚度和面积成反林；改变冷却壁的设计参数虽然使炉墙的热负荷增大，但炉墙的热面工作温度却反而降低。这有利于保护炉衬。     

高炉炉体冷却的传热计算及其推论

本文根据炉墙复合体传热理论，列举实例计算了炉墙复合体在不同情况下的传热结果，并对如何强化冷却及可否用控制水量的方法进行“中部调剂”等问题进行了探讨，设计了冷却水的水量与水速。指出“中部调剂”的主要作用是节能，而对处理炉墙结厚的作用不明显。     

热电偶测温误差分析

针对工业加热炉，详细分析了热电偶测温过程，由于热电偶热端与炉墙内表面之间的辐射换热，以及热电偶本身因热端和冷端温度不同造成的导热总是存在，因此热电偶测温存在误差。本文从理论上分析了热电偶测温误差的来源，提出了热电偶测温误差计算模型，并导出了测温误差的近似计算公式，还结合实例讨论了减小测温误差的措施。     

薄炉墙焦炉传热理论研究

对炉墙的不稳定传热公式进行了推导,并用有限差量法对炉墙的热流和温度的变化进行详细计算,得出了炉墙厚度减薄后碳化室侧墙面温度的下降值反而略有减小、炉墙温度反而略有增加的重要结论。     

薄炉墙焦炉传热理论研究

对炉墙的不稳定传热公式进行了推导,并用有限差量法对炉墙的热流和温度的变化进行详细计算,得出了炉墙厚度减薄后碳化室侧墙面温度的下降值反而略有减小、炉墙温度反而略有增加的重要结论。     

耐火可塑料在均热炉使用

一、前言我厂从1975年11月起在均热炉坑上以耐火可塑料代替普通标准耐火砖砌筑炉墙和用耐火混凝土捣筑炉墙,连续使用五年之久。生产实践证明,耐火可塑料在均热炉的炉口、炉墙及热风上升道使用是成功的。耐火可塑料捣打的炉墙完整性强,生产中消除了被迫停炉热修处理现象,其使用寿命比砖砌炉墙延长一倍以上。捣打的热风上升道内气流阻力比砖砌的小;炉墙的热稳定性好,导热率低,炉膛热效率高,升温速度快而均匀,从而可缩短钢锭在炉加热时间,是均热炉节能、增产措施之一。     

铜冷却壁炉墙内型管理传热学反问题模型

铜冷却壁要长期安全地工作，在其热面必须有渣皮覆盖；同时铜冷却壁的高导热能力很可能导致炉墙结瘤，因此，对炉墙监控有利于高炉长寿，同时也是实现长寿和高效的结合点。结合首钢高炉的现场实际情况，采用传热学反问题的方法，开发了铜冷却壁炉墙内型管理模型，对渣皮状况进行跟踪，从而为高炉操作提供依据和条件，有利于避免铜冷却壁裸露、炉墙结瘤等异常发生。     

九钢3号高炉炉缸烧穿事故原因浅析

九钢3号高炉设计使用寿命为15年,但只运行了3年10个月就突发炉缸烧穿事故。对3号高炉烧穿后的炉缸炭砖和炭素捣打料进行了取样分析。认为炉缸烧穿事故的原因主要有:炭素捣打料的导热系数太低,远低于炭砖的导热系数,无法将大部分热量传导出去,成为了隔热层;炭砖质量欠佳,导致高炉炉缸不是均匀侵蚀,而是异常侵蚀;炉缸监测手段单一,且重视程度不够;碱金属危害;操作制度选择不合理,造成连续炉墙结厚和炉缸堆积,被迫长期洗炉。     

高炉长寿技术

千叶钢铁厂６号高炉于１９７７年６月点火，至今已经连续生产１６年，创造并保持着大型高炉的长寿炉寿命，建设时采用了多种新设计方法，开炉后采取了操作管理技术和设备方面的一些技术措施。第一，利用无钟布料设备控制炉料分布，保持较低的炉墙热负荷，从而抑制了蚀和破损。第一，为修复炉身上部内型，安装了冷却板，维持了操作的稳定。第三，在炉缸侧壁增设了温度计，用测得的温度数据进行边界要素法分析，测算炉缸耐火砖侵蚀情况     

工业炉用耐火材料研究进展及发展方向

介绍了新型耐火材料的研究进展。微孔球低导热浇注料具有较好的常温性能、较低的导热系数及较好的高温性能,可代替普通低水泥高铝浇注料;喷射浇注料和泵送浇注料替代普通低水泥浇注料,可提高筑炉效率;快速补炉料可对加热炉炉衬进行快速修补,有效延长加热炉的整体寿命;采用炉墙、炉顶模块化组装筑炉方式,施工快捷,避免烘炉缺陷。分析了耐火材料的发展趋势。     

工业炉炉墙经济厚度的确定

本文介绍的是工业炉炉墙经济厚度的确定的方法。文中从列举炉墙厚度与其决定因素间的数学关系式入手。运用数学中的极值求解原理，导出了单层炉墙经济厚度的计算公式，并对多层结构炉墙的经济厚度的确定做了简要的介绍。     

3号高炉(二代)炉墙结厚与操作炉型的管理

宝钢3号高炉(二代)炉体采用铜冷却壁,开炉两年后首次发生炉墙结厚,由于结厚处理时间长、炉况波动大,严重影响生产。分析认为,冷却壁镶砖的不均匀侵蚀是造成本次炉墙结厚处理困难的主要原因。对使用铜冷却壁的高炉在生产中如何控制操作炉型给出了建议。通过减少原料入炉粉末;稳定顺行,保持炉况稳定;防止边缘气流过重;提高软熔带位置;建立适宜的铜冷却壁冷却制度等可以防止炉墙结厚的发生。     

鞍钢新2、3号高炉的长寿设计

鞍钢新2、3号高炉的设计寿命为大于15年．为实现在高冶炼强度条件下一代炉龄无中修的目标，对作为高效、长寿之基础的内型采用了接近实际操作的矮胖内型；对决定一代炉龄的炉底、炉缸采用了高导热的UCAR热压小块炭砖、稳定密闭的整体式陶瓷杯和铁口部位的高导热纯铜冷却壁；对密切关系到冶炼强度和炉役寿命的高炉中部采用了高导热的纯铜冷却板、纯铜冷却壁以及高温性能优良的氮化硅结合碳化硅砖；对确保冷却设备和耐材正常运行的冷却系统采用了软水密闭循环等长寿技术和装备。     

钢锭液芯加热、液芯轧制热状态数学模型(之二)——钢锭加热过程数学模型

1.前言 钢锭加热数学模型包括金属不稳定态导热差分方程组,炉膛热平衡方程,炉壁不稳定态导热差分方程组,炉气-废气温度模型等。这些方程(组)在各自的边界条件下,联立求解可得出任意时刻的钢锭温度分布、炉壁温度分布、炉气温度、废气温度、热负荷等,并可进而得出体积平均温度、焓平均温度、凝固率等。但是,由于边界条件比较复杂(主要表现为炉内热交换过程复杂、加热过程不仅随时间而变,而且随炉况而变),     

RJJ——90——9T井式渗碳炉的节能改造

RJJ—90—9T井式渗碳炉,是耐火企业加工模板渗碳用的。我们对该炉炉体结构进行改进,采用新型隔热材料,加强了炉体的保温,经过半年多的运转证明,炉体改造合理,并取得明显的经济效益。一、炉体结构 1、该炉原设计炉墙用比重为1.3克/厘米~3的耐火保温砖,炉墙外围用膨胀蛭石粉作为保温层见图一。     

高炉内型曲线和炉料下降性能

高炉内型不仅对炉料的下降速度分布而且对料层结构和气流有极大的影响。在1／10～1／20缩小比例的立体半剖面高炉模型研究结果的基础上确定，在从料流和气流稳定角度优化高炉内型方面，炉墙耐火砖的侵蚀和渣皮的形成使炉身上部的料流和气流不稳定；炉墙的侵蚀极大地改变了高炉下部软熔带的形状。讨论了大型高炉内型下部的问题。     

炉墙在线测厚在首钢4号高炉上的应用

本文简述了高炉炉墙在线厚系统组成及测厚原理，介绍了系统的安装，运行情况，发析了炉墙侵蚀状况，并提出了系统的改进方法与实测结果。     

炉墙在线测厚在首钢4号高炉上的应用

本文简述了高炉炉墙在线测厚系统的组成及测厚原理，介绍了系统的安装，运行情况。分析了炉墙侵蚀状况；并提出了改进方法，与实测结果。     

唐钢2号高炉操作炉型的维护

对唐钢2号高炉利用炉衬温度的测量装置对炉型进行监测的经验进行了总结。通过对监测数据的统计分析，可得到较为合理的炉衬温度范围，然后控制炉衬温度可将操作炉型稳定在合理范围。实践证明，通过控制合理的操作炉型，可以消除炉墙结厚，保证高炉稳定顺行。     

间歇式炉炉墙传热的数学模拟

本文利用有限差分法和平均温度法计算了间隙式炉炉墙的温度分布,蓄热量及表面散热量。用上述两种方法对一层、二层、三层炉墙进行的计算表明:按平均温度法计算的蓄热量,由于没有考虑到炉墙内温度分布的非线性,比有限差分法计算的蓄热量要低;炉墙层数越多,两种方法计算的结果越接近;多层炉墙的各层有一个最佳厚度比例,使热损失(包括蓄热量和表面散热量)最小。