一种布置形式复杂的溢洪道消能探讨

对一级陡槽段接缓坡转弯段再束窄变二级陡槽的溢洪道，如果不及时对陡槽段进行消能，高流速水流将在转弯边墙的偏转下，产生水流集中甚至出现菱形冲击波，危及下游安全。针对这种情况．提出了对一级陡槽段采用多级消力池，二级陡槽段采用挑流的消能建筑物型式，并通过水工模型试验研究表明，消能效果十分理想．可确保建筑物本身及下游的安全。     

溢洪道陡坡控制水深计算方法研究

通过对现行溢洪道陡槽控制断面水深计算方法存在问题的分析,利用相关水工模型的试验资料,在对影响溢洪道陡槽控制断面水深相关要素全面分析的基础上,确定了其主要影响因子,并采用优化拟合的分析方法,提出了具有更好替代精度的陡槽控制断面水深计算公式,可在实际工程设计中推广应用.     

一种布置形式复杂的溢洪道消能探讨

对一级陡槽段接缓坡转弯段再束窄变二级陡槽的溢洪道,如果不及时对陡槽段进行消能,高流速水流将在转弯边墙的偏转下,产生水流集中甚至出现菱形冲击波,危及下游安全.针对这种情况,提出了对一级陡槽段采用多级消力池,二级陡槽段采用挑流的消能建筑物型式,并通过水工模型试验研究表明,消能效果十分理想,可确保建筑物本身及下游的安全.     

溢洪道水流特性分析

溢洪道的控制段之后常设置收缩段，并且溢洪道的水流一般为急流，因此，在收缩段内特产生陡冲击波，使溢洪道内水流的流态复杂化。收缩段的水流特征应采用冲击波理论分析计算，只有正常陡槽段的水力计算才可采用能量公式。分析表明，由于收缩段和正常泄槽段的相对水位不同，特产生不同的水面衔接形式。大多数情况下，收缩段的陡冲击波控制滋洪道陡槽的过流能力与边墙高度。     

凤凰水库溢洪道陡弯段流态控制设计与应用

在凤凰水库除险加固工程中,因受地形、地质条件的影响和限制,改建溢洪道的陡槽段需按转弯布置。为了削减陡槽转弯段冲击波的不利影响、有效控制最大横向水面差,以尽量减小边墙高度并获得较好的结构受力状态,该文提出在陡槽转弯段设置两道导流墙、并采取渠底超高法的组合设计方案。通过实践应用证明,该方案对改善陡弯水流流态与流速分布十分有效,可供其他类似工程参考借鉴。     

凤凰水库陡弯溢洪道流态控制设计与应用

在凤凰水库除险加固工程中,因受地形、地质条件的影响和限制,改建溢洪道的陡槽段需按转弯布置。为了削减陡槽转弯段冲击波的不利影响、有效控制最大横向水面差,以尽量减小边墙高度并获得较好的结构受力状态,该文提出在陡槽转弯段设置两道导流墙、并采取渠底超高法的组合设计方案。通过实践应用证明,该方案对改善陡弯水流流态与流速分布十分有效,可供其他类似工程参考借鉴。     

台阶消能在大田河水电站前池溢洪道中的应用

受地形条件限制,大田河水电站二级电站前池溢洪道泄槽采用沿程台阶和末端消力池消能。初次设计采用台阶粗糙度和台阶溢洪道通用曲线计算泄槽水深。根据电站试运行情况反馈,溢洪道下泄一半设计流量时,陡槽段出现局部水波溅出。设计引入消能率进行泄槽水力学复核计算,从而确定边墙和消力池加高,同时加强新老混凝土结构结合细节处理,实施后经过多年运行实践,状况良好。     

陡槽台阶式消能在稿树下水库溢洪道加固中的应用

稿树下水库位于广东省博罗县内，正常蓄水位66．20m，正常库容2434万m3。主坝为均质土坝，最大坝高42．5m。溢洪道位于主坝右侧山凹，为无闸控制的开敞式党顶堰，堰顶高程66．20m，宽度30．0m，后接132．0m长的陡槽。陡槽底坡为1：4．1，收缩段长40．0m，底板宽度由30．0m缩窄为19．65m。陡槽断面为梯形，两侧边墙坡度为1：1。陡槽末端接消力地，一级消力池长11Om，池底高程为M．lin，池IA］设有两排消力墩，见槛顶高程为36．511，二级消力地长匕．on。，池底高程为M．85In，尼槛顶高程为36．Om，消力池断面亦为梯形，底宽19．历m，边坡1…     

溢洪道水流特性分析

溢洪道的控制段之后常设置收缩段,并且溢洪道的水流一般为急流,因此,在收缩段内将产生陡冲击波,使溢洪道内水流的流态复杂化。收缩段的水流特征应采用冲击波理论分析计算,只有正常陡槽段的水力计算才可采用能量公式。分析表明,由于收缩段和正常泄槽段的相对水位不同,将产生不同的水面衔接形式。大多数情况下,收缩段的陡冲击波控制溢洪道陡槽的过流能力与边墙高度。     

黄山洞水库溢洪道除险改造消能研究

黄山洞水库溢洪道陡槽段为变宽、变坡的梯形断面陡槽,由于其溢洪道泄流能力不足、陡槽段坡面结构老化和开裂、下游河道河床下切和水位下降、消力池消能不充分等原因,需进行除险改造。通过水力模型试验,将原溢流宽顶堰修改为驼峰堰,满足了溢洪道泄流能力要求;陡槽段设置了不连续的外凸型价梯,削减了溢洪道陡槽段泄流能量,降低了陡槽段和下游消力池入池流速,改善了陡槽段流态,妥善解决了溢洪道下游消能防,中问题。本项目成果已付诸工程实施,效果良好。     

双石桥水库溢洪道除险加固设计分析

双石桥水库是一座以灌溉为主、兼有养鱼等综合功能的小（2）型水库。溢洪道进口段、控制段、陡槽段都没有衬砌工程,没有消能措施,成为威胁水库安全的一个重要因素。且对下游农田多次冲刷破坏。通过对溢洪道堰体、边墙计算分析,确定溢洪道设计内容。     

陡槽中降水曲线绘制的新方法——无尺度水面轮廓法

陡槽中降水曲线是棱柱体明渠中水面曲线的一种,其绘制方法有分段求和法(即差分法)和水力指数法(又称积分法)两种,这些方法在一般水力学教科书中均有详细的介绍。无尺度水面轮廓法是在分段求和法的基础上发展起来的,它采用了相对水深(a=(h-h_k)/(h_o-h_k)、相对长度(L＇=iL＇/(h_o-h_k)·h_o/h_k)以及参数(η=h_o/h_k)等三个无尺度量,绘出二元流(即不计边墙阻力影响)的水面轮廓。对于考虑边墙影响的矩形断面陡槽,则提出一个长度改正系数K的计算公式。并指出,当宽深比(β=b/h_o)大于某一数值时,一般     

鲁山坡段落地槽结构及地基承载力计算

本文通过对鲁山坡段落地槽的边墙、底板及地基承载力进行结构计算,确定边墙和底板的计算配筋,并演算了不同岩层下基础的地基承载力是否满足要求。     

高危堰塞湖引流槽结构形式优化试验研究

针对高危堰塞湖溃决早期泄洪效率低下以及溃决洪峰难以控制等工程难题,通过室内物理模型试验优化调整引流槽横、纵断面结构形式,对比研究了常规梯形断面、复式断面以及垂直陡坎式引流槽条件下堰塞湖溃决洪水的特点。研究结果表明：不同结构形式引流槽堰塞湖溃决洪水过程普遍可划分为溃决初始阶段、溯源冲刷阶段、快速发展阶段以及恢复稳定阶段。相比于常规梯形断面引流槽,复式断面引流槽可明显降低堰塞体过水高程,加速溃决初始阶段发展,缩短堰塞湖蓄水时间,降低最大壅高水位,可减小最大溃决洪峰约17%。垂直陡坎可增大溃决水流局部流速,加速溯源陡坎回溯冲刷,明显加速堰塞湖溃决发展,缩短堰塞湖蓄水时间,降低堰塞湖最大壅高水位,且削减溃决洪峰最低仍能达到11.4%。     

关于矩形明渠流速分布新公式的探讨

基于幂函数流速分布的基本公式,依据陡槽、缓槽、渥奇段等不同形式明渠的流速分布试验资料确定了流速分布指数m,发现m与来流佛汝德数呈-阶线性关系,从而确定了该经验公式的形式.并经不同试验资料验证,证实该公式在适用范围内的合理性与通用性.该式的适用范围为佛氏数介于2.4与7.O之间的明渠水流.其计算简捷且满足工程要求,计算结果可用来指导相关设计或检验设计的合理性,此外对于确定数值计算的边界条件也具有指导意义.     

溢洪道阶梯陡槽段水面掺气位置试验与计算探讨

外凸型阶梯式消能工是应用于溢洪道陡槽段上的一种新型的辅助消能工。目前溢洪道陡槽段外凸型阶梯式消能工已在水利工程中得到了应用,但对此类型阶梯式消能工水力特性的研究成果仍较少。本文在5种坡度比和不同阶梯体型(包括阶梯高度、阶梯间距等参数)的阶梯陡槽溢洪道水力模型试验研究的基础上,对溢洪道阶梯陡槽段水力特性进行研究探讨,分析了陡槽段坡度比、阶梯跌坎体型参数等对溢洪道陡槽段泄流流态的影响,并将阶梯陡槽段泄流分为光滑水流区和掺气水流区两部分,提出了外凸型阶梯陡槽段水面掺气断面位置和水深的计算公式。本文研究成果可为溢洪道阶梯陡槽段沿程水面线和消能计算提供参考。     

头屯河水库溢洪道除险加固初探

通过对泄槽边墙稳定复核和对溢洪道泄洪能力及边墙高度复核,均满足规范要求。采用MIDAS/CIVIL软件对交通桥进行了计算,确定拱脚附近需要加强,确定溢洪道加固方案。     

溢洪道泄槽水面线特性分析

通过模型试验分析了某水库溢洪道泄槽水面线特性,结果表明:陡坡泄槽水深沿程逐渐减小,第二段泄槽末段水深变化不大;随着流量的增大,泄槽沿程水深差增大;流量较小时,水面线出现规律性的凹凸点;最大水深在泄槽断面中间轴线位置,据此可确定泄槽边墙高度或验证已设计泄槽泄水能力是否满足要求。通过试验时推导的泄槽水面线理论计算公式进行验证,结果表明在与试验条件基本一致的情况下可用于实际工程计算。     

韦家沟水库溢洪道设计水力计算分析

介绍了韦家沟水库的工程布置情况,分析了韦家沟水库溢洪道设计中过渡段水力计算、溢洪道陡槽段水面线的计算、溢洪道陡槽段考虑弯道影响后边墙高度的确定及溢洪道陡槽段挑流鼻坎相关的水利计算,对类似水利工程中溢洪道设计提供启示和参考.     

滩槽复式断面水流特性的试验研究

采用水槽试验研究复式断面水流流速的横向分布特征、边界剪切应力变化规律以及水力参数对断面过流能力的影响，并得出了滩槽流量分配计算式。