测定淬透性与机械性能的顶端淬火法

1.引言淬火钢中除马氏体外,由于淬透性的不同,尚可形成贝茵体、珠光体、铁素体等组织,在回火后,性能也不一致;因此由于钢的淬透性不同,热处理后内部组织也不同,而钢的性能也不一致,所以这三者是互相联系的。在已有顶端淬火试验方法中,联系淬透性与组织性能的方法尚不多,本文叙述一种新的顶端淬火法,可以测定淬透性和相应的钢的性能。2.新顶端淬火法通用的标准顶端淬火试样,由于用硬度测定淬透深度,不能指示淬透深度与回火后机械性能的关系,因为淬火后硬度相近,但组织并不一致的,例如有时含马氏体80%与50%的钢中,硬度相差仅HRC=2。此两种不同组织,回火后性能是不同的,含马氏体多的     

МЕТОД ТОРЦОВОЙ ЗАКАЛКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОКАЛИВАЕМОСТИ И МЕХАНИЧЕСКОГО СВОЙСТВА

<正> 1.引言 淬火钢中除马氏体外,由于淬透性的不同,尚可形成贝茵体、珠光体、铁素体等组织,在回火后,性能也不一致;因此由于钢的淬透性不同,热处理后内部组织也不同,而钢的性能也不一致,所以这三者是互相联系的。 在已有顶端淬火试验方法中,联系淬透性与组织性能的方法尚不多,本文叙述一种新的顶端淬火法,可以测定淬透性和相应的钢的性能。 2.新顶端淬火法 通用的标准顶端淬火试样,由于用硬度测定淬透深度,不能指示淬透深度与回火后机械性能的关系,因为淬火后硬度相近,但组织并不一致的,例如有时含马氏体80％与50％的钢中,硬度相差仅HRC=2。此两种不同组织,回火后性能是不同的,含马氏体多的     

用油淬硬度对45钢淬透性的检验及其应用

对45钢试块油淬后的硬度值进行检测，并与卡爪淬火后的淬硬层对比发现，油淬硬度与淬硬层之间有很好的对应关系，能够用于45钢淬透性的检验。油淬硬度检验法具有简便、经济的特点，对45钢制零件的热处理具有很大的实用价值。     

热处理对机械齿轮钢组织和性能的影响

通过在17Cr2Ni2Mo齿轮钢基础上添加微量元素V、Nb的方法制备新型齿轮钢G1,采用渗碳后直接淬火和一次淬火工艺对两种齿轮钢进行热处理,对比分析了热处理工艺对齿轮钢组织、性能和热处理变形趋势的影响。结果表明:直接淬火工艺下,齿轮钢渗碳层中可见不合格的沿着晶界网状分布的碳化物组织,一次淬火工艺下渗碳层为细小的碳化物+马氏体组织;在两种热处理工艺下,G1钢的渗碳层显微硬度要高于17Cr2Ni2Mo钢,且直接淬火工艺下渗碳层的显微硬度要高于一次淬火工艺下渗碳层的显微硬度,两种齿轮钢的有效硬化层深度都约为1.7 mm;在淬火温度为860℃、回火温度为150℃时,G1齿轮钢渗碳层的显微硬度最大,为适宜的齿轮钢热处理方案;添加V、Nb的G1齿轮钢的热处理变形趋势要小于17Cr2Ni2Mo齿轮钢。     

基于低保温淬火工艺下的45钢组织性能分析

研究了低保温淬火工艺处理后45钢锤头试样不同位置的组织、硬度及淬透性,并与传统淬火工艺下试样组织性能进行了对比.结果显示:低保温淬火工艺下试样不仅具有优良的力学性能,同时达到了充分利用能源的目的.     

9SiCr钢渗氮淬火复合热处理

渗氛淬火能使钢获得比单一渗氮或单一淬火更高的硬度、耐磨性和力学性能，具有广阔的应用前景。1试验材料和方法试验明9SiCr钢。硬度试样尺寸为φ15×10mm。热处理设备有IOOkW盐治炉、25kw低温回火炉、DS型低温箱和I，D－60kw离子渗氮炉。热处理工艺如表1所示。表面硬化区硬度用HVA－IOA型小负荷维氏硬度计测试，从表面起每磨去0．lmrn测量一次维氏硬度值。基体硬度用HRC－15OA洛氏硬度计测试。2试验结果门）淬火个冷处理上回火与淬火一回火后硬度比较gsiCr钢淬火十冷处理硬度同后淬火后再经150、18O和2（）OC回火后的硬度比较，…     

Cr含量对65Mn钢淬透性的影响

为研究Cr对65Mn钢淬透性的影响,进行了Cr含量0%～0.5%(质量分数)的四组试样的末端淬火试验,对淬火试样进行了洛氏硬度和组织检验。试验结果表明：随着与试样淬火端部距离的增加,即淬火冷却速度的降低,末端淬火试样组织中马氏体含量由100%降低到0%,硬度由62 HRC降低到23 HRC;Cr元素明显提高65Mn钢的淬透性,0.1%的Cr含量添加约提高50%的淬硬层深度。     

Nb含量对20CrMnTi钢淬透性的影响

通过末端淬透性试验,研究Nb含量对20CrMnTi钢淬透性的影响。 试验结果表明,Nb含量不同的试样,其硬度分布比较接近;硬度曲线上的拐点位置都在5～7 mm处;而且随着距淬火末端距离的不同,其组织变化规律基本相似。由此可见Nb含量不影响20CrMnTi钢的淬透性。Nb对C含量和晶粒度的影响较小,对淬透性的影响较小;固溶的Nb含量很少,不能提高淬透性;Nb的析出相不会促进铁素体形核,不会降低钢的淬透性。     

热处理对真空熔烧Ni-WC-RE涂层的影响

利用真空熔烧方法在45钢基体上制备Ni-WC-RE涂层,并进行正火和调质处理.对热处理后的45钢试样硬度进行测试,并对其组织用SEM、能谱仪进行分析.结果表明,正火和调质热处理,能够提高45钢基体的硬度,促进涂层中的WC弥散化及涂层内各相之间的互扩散,但对涂层表面硬度、内部硬度分布趋势影响45钢不大.涂层进行调质热处理是提高试样性能较好的方法之一.     

超低Cr含量的40Mn2钢履带链轨节热处理工艺改进

对40Mn2钢制履带链轨节热处理调质生产中出现的强度、硬度偏低现象进行原因分析,超低的Cr含量不但会降低钢的淬透性,而且降低钢的淬硬性,由此对原热处理工艺进行改进。结果表明,提高淬火冷却速度,将AQ251淬火液浓度降低到10%,可使淬火后的硬度提高到52～56HRC,回火后的硬度提高到35～38HRC。     

热处理对65Mn钢表面渗硼层组织和性能的影响

研究淬火-中温回火和等温淬火两种热处理工艺对65Mn钢表面渗硼层组织和性能的影响。结果表明:经该工艺热处理后,65Mn钢表面渗硼试样呈现出典型的表硬芯韧组织特征,其表面为高硬抗磨的硼化物,芯部为强韧的回火屈氏体或下贝氏体;同时,渗硼层物相由以FeB相为主转变为以Fe2B相为主,虽硬度、耐磨性有所下降但其脆性降低了1～2个等级;此外,等温淬火处理在降低热处理应力、保持表面硬度及耐磨性和改善芯部强韧性等方面均好于淬火-中温回火处理。     

淬火工艺对40Cr15Mo2VN高氮钢组织和硬度的影响

40Cr15Mo2VN钢是一种可用于制作轴承的高氮不绣钢。对尺寸为φ12 mm×12 mm的40Cr15Mo2VN钢试样分别在900℃、950℃、1 000℃、1 050℃和1 100℃奥氏体化45 min后油淬,部分试样淬火后进行了-70℃×2 h冷处理。随后检测了试样的显微组织(包括晶粒度和残留奥氏体量)和硬度。结果表明:随着泮火温度的提高,钢中球状碳化物减少,其分布也逐渐不均匀;淬火后再冷处理的钢的硬度随着淬火温度的升高而提高;淬火后冷处理和未冷处理的钢,其晶粒度均随着淬火温度的升高而减小,且均是1 100℃淬火的钢的残留奥氏体含量最高。     

27SiMn钢无缝钢管的性能和热处理

27SiMn钢是根据我国资源研制的低合金低碳调质钢。它具有良好的强韧性，价格比镍铬钢便宜，焊接任比钻锰硅钢好，广泛用于单体液压支柱的缸体和活柱筒的材料，本厂还用于制造缸体和简身等零件。27SiMn钢化学成分及临界点见表1，热处理工艺及性能见表2。用西宁钢厂生产的27SiMn无缝钢管，尺寸为对其热处理工艺及性能做了大量试验。1回火工艺与性能试样在930℃盐炉中加热15min水淬，然后在不同温度回火，其性能列于表3及图1。图127SiMn钢不同温度回火后的力学性能2淬火工艺与性能不同淬火温度试验，结果如表4。表4与表3中520℃回火后的性…     

不锈钢菜刀的高频淬火

家庭用的不锈钢菜刀要求锋利．不崩刃、不卷口、耐锈蚀。热处理常采用盐浴加热淬火，劳动强度大，能耗高，淬火后清洗困难、环境污染严重。经试验，采用GP60-CR13型感应加热装置和单匝II型插入式感应器以连续加热淬火方式处理不锈钢菜刀，取代盐浴加热淬火，取得令人满意的效果。1技术要求2号不锈钢菜刀用3Cr13钢制造，如图1所示．材料的化学成分见表1。刀坯经粗磨刃口后进行感应淬火，淬火后须满足以下要求：硬度50～56HRC，硬化区范围＞25mm．硬度分布均匀，误差不大于3HRC，变形量≤2mm。2感应器的设计我们曾使用过双匝连贯式感应…     

表面感应淬火对45钢滚动磨损特性的影响

针对传统热处理后45钢耐磨性较低的缺点,研究了正火 表面感应淬火热处理后45钢相对ZG31Mn2Si摩擦副的滚动磨损特性和磨损机理.测试了试验载荷、材料硬度与磨损失重的关系,采用扫描电镜分析了感应淬火热处理后不同硬度45钢的磨损形貌及变化规律.结果表明:当载荷恒定,磨料硬度Ha大于被磨材料45钢硬度Hm时,45钢随着感应淬火后自身硬度的提高,耐磨性明显提高,为硬磨料磨损;Ha＜Hm时,随着材料硬度的提高,磨损量变化很小,为软磨料磨损;其滚动磨损机理随着表面感应淬火后硬度的升高由塑变磨损转变为犁沟磨损.     

40Cr钢端淬试验过程的数值模拟

使用COSMAP热处理数值模拟软件对40Cr钢端淬试验过程进行了模拟。测定了40Cr钢试样标准端淬试验后的硬度和显微组织分布,同时通过计算机模拟得到了试样淬火过程中每一瞬间的温度、应力、组织及硬度的变化情况,模拟结果与端淬试验结果基本吻合。     

盐水与碱性水溶液的冷却性能对比

1．前言零件在NaCO3及Na2CO3加入适量NaOH的碱性水溶液中淬火后不需清洗，不易生锈，长期使用不必更新、不变质，变形倾向略优于盐水，在不少工厂仍在应用。本文介绍采用国际材料热处理联合会（IFHT）推荐的瑞典IVF冷却特性测试仪［‘］，对6％～10％NaCI，3％～7％Na。CO。及4％～6％Na。COa＋06％～1．2％NaOH混合水溶液淬火介质进行冷却能力测定。对三种介质进行了淬透性、工件变形及开裂的对比试验。2试验介质与试样材料测试冷却曲线用的三种淬火介质是用化学分析纯盐加自来水配制。45钢淬透性试样尺寸为十28X100mm，40Cr淬…     

变质Cr12MoV模具钢热处理工艺研究

研究了热处理工艺对变质Cr12MoV钢组织和性能的影响。结果表明，淬火回火处理后，变质Cr12MoV钢中共晶碳化物呈粒状均匀分布；随淬火温度的升高，硬度先升后降，冲击韧度呈逐渐升高趋势；淬火后试样随回火温度的升高，硬度逐渐降低，冲击韧度先降后升；确定变质Cr12MoV钢最佳热处理工艺为1080℃淬火＋250℃回火。     

LD钢冷挤凸模热处理新工艺

用LD钢（7Cr7Mo2V2Si）制造的汽车起动器导向简冷挤凸模（见图1），按本厂退火、低温淬回火的工艺进行热处理时，使用寿命比Cr12、高速钢制的常规热处理模具显著提高。其球化退火工艺示于图2。退火后的硬度为246HB，满足了机加工要求。表1所列为该钢制模具的淬火硬度与奥氏体化温度和淬冷介质的关系。淬火后的组织为板条马氏体和弥散碳化物。试验证实，LD钢冷挤凸模经1050℃奥氏体化25min，油中淬火，200℃×4h回火的效果最好，淬火后硬度达60HRC，凸模寿命提高到2万次，比原充高6倍。LD钢冷挤凸模热处理新工艺@刘友奎$辽源汽车电器…     

碟片激光器激光淬火功率对45钢组织与性能的影响

基于4000 W碟片激光器,对退火态45钢进行不同激光淬火功率下的激光淬火试验,分析了不同功率参数对退火态45钢显微组织、硬度的影响,将激光淬火和常规热处理下的耐磨性进行了比较。通过扫描电镜、显微硬度计和销盘磨损仪对试样进行分析。结果表明:完全淬火区为致密细小的针状马氏体和少量残留奥氏体,过渡区中的马氏体逐渐减少,代之为珠光体和铁素体。过渡区沿高斯弧线近似等距分布;随着激光功率减小,淬火区深度和高斯宽度会减小,过渡区厚度增加。完全相变区硬度纵向呈现先减小后增大的小幅波动,过渡区硬度呈递减趋势;淬火区横向硬度分布呈现出光路中心区域硬度最大,远离光路中心向两侧逐渐递减趋势;增加激光功率有利于提高表面硬度横向分布的均匀性。同等条件下碟片激光器激光淬火耐磨性提高明显。