适用于燃气STIG循环中湿燃气的状态方程

将燃煤气的ＳＴＩＧ循环中湿燃气当作实际气体处理，利用两项维里方程的 对比态形式，建立了湿燃气的状态方程，用此状态方程及余函数修正法计算了湿 燃气的热力性质，并与按理想气体计算的湿燃气的热力性质进行了比较。     

注蒸汽燃气轮机循环工质热力性质研究

本文对注蒸汽燃气轮机循环中的工质,首先建立了燃气—蒸汽混合物(以下简称湿燃气)的理想模型;据此确立了湿燃气热力性质计算的二次线性插值方法。采用该方法,编制了供工程实用的湿燃气热力性质表及与之配合使用的理想水蒸汽表。     

PG9171E型燃气轮机变工况计算模型的建立

为了建立PG9171E型燃气轮机变工况计算模型,必须根据电厂提供的原始数据建立该机型的压气机特性.由于现有基线估算方法的建立未包含高压比压气机实验数据.故一般只被应用于压比小于11的压气机特性估算,而PG9171E型燃气轮机的压气机压比已接近12.为了解决这个问题,在压气机特性计算过程中首次提出分段计算法,计算结果表明:该方法的精度能够满足实际应用要求.在变工况计算模型的燃气热力性质计算方面,根据热力性质表[2].归纳出空气、CH2燃气、C燃气和水蒸气的热力性质通用关系式,简化了燃烧室燃用重油时的湿燃气焓值和对数压比值的计算过程,变工况计算模型的计算结果与燃气轮机实测参数进行比较,表明上述改进方法在实际应用中能够满足建模精度的要求.     

燃气热力性质计算研究

通过详细对比目前国内普遍采用的燃气轮机工质燃气热力性质计算方法与基础数据，分析现有计算方法与基础数据的准确性和存在的误差，确定了新的燃气轮机工质燃气热力性质计算用方法与基础数据，该基础数据包括11种主要的组成燃气的单质成分，计算温度范围从200K到3200K。该基础数据与国际权威机构发布的数据对比，误差在很小的范围内，其计算精度达到足够的工程实用要求，并开发了相应的整套燃气热力性质计算子程序。     

适用于宽温度和压力范围的湿空气热力性质分段计算方法

根据计算范围的不同,提出适合宽温度、压力范围,涵盖多个湿空气热物理性质参数的分段计算方法：在低温、低压范围内将湿空气看作理想混合气体,采用理想气体状态方程建立模型计算湿空气的热物理性质参数;在高温、高压范围内将湿空气看作干空气和水蒸气的实际二元混合气体,采用维里方程建立湿空气的半经验模型计算湿空气的热物理性质参数.分析确定了分段计算的分界点,并说明了分段计算的连续性.结果表明：与参考文献的计算结果相比,采用该文提出的湿空气热力性质分段方法得出的计算结果的最大误差仅为4.5%,且计算过程简单快捷,易于程序实现,可用于绘制焓湿图.     

水和蒸汽性质计算模块升级技术的研究与应用

介绍了热力计算软件中水和蒸汽性质计算模块采用的常用计算方法,IAPWS-IF97标准替代IFC67标准的必要性,集成IAPWS-IF97和IFC67两个标准的水和蒸汽性质计算软件WASPCN的主要功能,以及将其它热力计算软件从IFC67无缝升级到IAPWS-IF97的最有效的途径和方法.同时介绍了水和蒸汽性质计算Excel加载宏及其IFC67和IAPWS-IF97两个标准灵活切换的方法.最后探讨了基于IAPWS-IF97计算精度高的特点,直接利用差分法计算湿蒸汽的音速等性质的计算方法的精度.     

火电厂热力系统级的划分方法研究

火电厂热力系统状态方程与电厂热力系统结构一一对应,为越来越复杂的电厂热力系统的热经济性计算、分析与综合提供了新的基础和研究方法。热力系统状态方程的建立是以级为基础进行的,针对热力系统中级的划分方法进行了探讨,对从热力系统各管路出入热力系统的小汽水流量、热量及功划分到哪一级加热器级进行了定量分析,得出了这些小汽水流量、热量及功均可划分到与其相邻的任一级加热器级而不影响热经济性,而且不影响热力系统状态方程的填写规则,因此,为方便起见,加热器级的边界的选取应根据实际热力系统中测点的布置情况(或已知的参数)而定,而不一定以加热器的出口为界。     

变比热不可逆气动参数解析解

本文依据文献「１」给出的烃燃气热力性质计算方法,计算了热力学状态参数,在计算气动参数时,引入了不可产逆的概念。编写了求解燃气热力学参数的通用程度。程度适用于燃料系数β从０到１;温度从２００Ｋ到１８００Ｋ范围的任意碳氢比的烃燃料燃烧后生成的燃气。气动参数的结果与文献「２」多比热结果进行了比较,其差别在０．１％以内。     

水和水蒸汽物理性质拟合多项式

水和水蒸汽热力性质图表是从事热力工程设计和研究不可缺少的基础资料。它包括水和水蒸汽的状态参数(压力、温度、比容、焓、熵)和物理性质参数(动力粘度、导热系数、比热、普朗特数)。工程上常用近似的数学表达式来描述这些图表参数,以适应电子计算机计算的要求。根据汽轮机行业当前使用的需要和我国电子计算机容量的现况,选取了适中的图表使用范围,利用最小二乘法原理通过计算机自动拟合计算优选出以二元多项式表示的水和水蒸汽热力性质方程,拟合的原始数据取自水和水蒸汽热力性质图表(文1)。数年前拟合所得的水和水蒸汽状态方程和根据实用需要随后拟合的若干补充方程曾     

单缸湿汽轮机除湿级的热力计算方法研究

针对单缸湿汽轮机除湿级的热力计算问题,级除湿过程近似于等熵过程,在级热力计算的基础上提出了一种除湿级的热力参数计算方法,以某型单缸湿汽轮机为例进行了计算。结果表明,除湿后蒸汽的焓值和干度明显增高,蒸汽的做功能力也增大。     

基于反应平衡热力学的转炉炉气分析温度预报模型

炉气分析技术不但可以实现转炉温度连续预测,而且使用年限长.由于不受转炉炉口限制,该技术在不同吨位的转炉上均可应用.本研究根据炉气分析仪实时检测转炉烟气成分,基于反应平衡热力学和对万雪峰模型的修正,建立了转炉实时温度预报模型.修正后的炉气分析模型计算曲线走向稳定,计算值与实测值的误差较小,能真实反映转炉炉内状况.     

多元可燃性混合气体最大爆炸压力的简化计算

研究多元可燃性混合气体在定容、绝热情况下发生爆炸时最大爆炸压力的简化计算方法.分析了多元可燃性混合气体煤气的组分及各组分气体的热力学性质,根据热力工程学计算出混合气体的热力学性质,并将该混合气体作为单一气体简化其热化学反应方程式,提出了计算混合气体反应终态温度的方法,在此基础上求解出不同煤气体积分数下最大爆炸压力的理论值;利用爆炸特性参数测试系统实测了对应的不同煤气体积分数下的最大爆炸压力值,并与理论计算值进行了比较分析.结果表明,简化计算方法所得的多元可燃性混合气体最大爆炸压力与实验测试结果基本吻合,为可燃性气体爆炸工程应用提供了一个有效的近似估算方法.     

回转再生式烟气加热器技术分析

烟气加热器(常称GGH)是石灰石—石膏湿法脱硫系统中的重要设备之一,其运行状况直接影响脱硫系统的效率。本文主要介绍烟气加热器的结构特点及影响泄漏率的因素,并提出改进方案。     

热轧加热炉掺烧天然气互换性研究

为解决煤气资源短缺问题,使用天然气置换焦炉煤气,热轧加热炉现用燃气为高焦混合煤气,拟采用高天焦转作为置换气置换基准气高焦混合煤气,对置换气华白数、燃烧势及离焰互换指数、回火互换指数及黄焰互换指数进行了计算,从而判断高天焦转混合气对高焦混合煤气的可互换性.计算结果表明在给定的天然气配比条件下,不具备可互换性,故对置换气中各气体重新进行配比计算,得出在满足互换性条件下,天然气用量的极限值.     

弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用

弗留格尔公式广泛应用于汽轮机变工况计算,但对于蒸汽湿度较大的级组,计算结果存在较大的误差。对实际气体方程做了一定改进,并提出将改进后的气体状态方程代替理想气体方程运用到弗留格尔公式的推导过程中,建立了更贴合实际运行的计算模型。该模型适用于蒸汽湿度较大的级组的变工况计算。以某核电汽轮机为例,采用提出的计算模型进行多个变工况下的热力计算,将计算结果与采用弗留格尔公式计算的结果进行比对,结果表明,采用本文提出的计算模型可显著提高蒸汽湿度较大级组的变工况计算精度。     

天然气物性的LKP方程求解

对于流程中的天然气和混合制冷剂,用LKP方程求解其焓熵等物性参数,对LKP方程的求解展开讨论,给出了一个收敛性极好的LKP方程求解方法,并计算了混合制冷剂天然气液化流程中天然气和混合制冷剂焓值与温度,压力和组分的关系,所给出的解法同样适用于其它类型的物质。     

液气比对石灰石-石膏湿法烟气脱硫过程的影响

石灰石-石膏湿法烟气脱硫系统中,液气比是影响系统脱硫性能及经济性的重要参数.利用所建立的并流有序降膜式湿法脱硫装置,进行了液气比对石灰石-石膏湿法脱硫过程影响的试验研究.结果表明:脱硫率随液气比增加而增加;当液气比小于8 L/m3时,增加液气比能更有效地提高脱硫率;液气比增加,吸收塔吸收段出入口的浆液中石灰石浓度差降低,吸收段内浆液中石灰石溶解量增加,浆液中石灰石浓度增加.     

不同烟气再循环方式下富氧燃煤锅炉的经济性分析

以300MW富氧燃煤锅炉为例,详细计算并比较了不同烟气再循环方式下锅炉的排烟损失及辅机的功耗,分析了不同配置的烟气再循环方式对富氧燃煤锅炉系统经济性的影响.结果表明：FGD与DCC串联布置的湿烟气循环方式（二次循环烟气不脱硫也不脱水）锅炉的排烟损失最低（5.6%）,辅机的功耗最高（14MW）;单独DCC布置干烟气循环方式锅炉的排烟损失最高（7.56%）,辅机的功耗最低（13.23MW）.