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毆阳毓 《有色金属(冶炼部分)》1957,(4)
切削工具用合金 (一) H品种过去切削鑄鉄用的切削工具合金,都是采用單純的WC-Co合金(即GF种或G种),最近已成功地制成了另一品种(即H1、H2及D3),它具有更高的硬度与耐磨性。这一品种不仅是改变了鈷的含量、WC粒子最微細、而且加有TaC及VC等炭化物。H_3品种具有最高的硬度,适用于加工强磨耗的材料(炭素鋼、陶瓷等);H_2具有相当高的靱性, 相似文献
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Fe-43Ni膨胀合金因其凝固组织粗大导致合金的热塑性较差,在热加工过程中开裂严重。针对该问题,通过Gleeble高温拉伸试验、SEM、EDS等手段研究了稀土Ce及其含量对Fe-43Ni膨胀合金组织和热塑性的影响。结果表明,常规Fe-43Ni合金在温度小于1 000℃时热塑性较差。添加质量分数为0.025%的Ce,合金中形成了大量的Ce2O3和Ce2O2S稀土夹杂物,合金的热轧组织显著细化。850~1 100℃温度区间的热塑性明显提高,热塑性良好的温度区间向低温区扩大了50℃。但是添加质量分数为0.063%的Ce时,合金铸锭在热轧过程即发生开裂,热塑性严重恶化。稀土添加适量可提高合金的热塑性,反之过量会恶化热塑性。试验结果为大生产中热轧稀土微合金化Fe-43Ni膨胀合金提供一定的指导。 相似文献
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本文研究了单加或同时添加微量Ca和Mg对变形及铸态镍基高温合金力学性能和热塑性的影响。试验表明,适量的Mg或Ca、Mg对提高合金的持久断裂寿命、高温拉伸塑性以及改善热塑性都取得良好效果。 相似文献
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采用Gleeble-3800热模拟试验机研究Fe-36Ni合金在900~1200℃的热塑性行为,并用FactSage软件、扫描电镜及透射电镜等研究该合金热塑性的影响因素及作用机理.结果表明:合金中主要形成Al2O3+Ti305+MnS复合夹杂,夹杂物颗粒尺寸集中分布在0.5μm以下.合金热塑性在900~1050℃受晶界滑移及动态再结晶共同影响.晶界上分布的纳米级别(<200nm)夹杂物有效钉扎晶界,抑制动态再结晶发生的同时减小晶界结合力.微米级别(>200nm)夹杂物则促进显微裂纹在晶界滑移过程中的形成和扩展,损害合金热塑性.当温度高于1050℃时,较高的变形温度使再结晶驱动力大于钉扎作用力,合金发生动态再结晶,有效提高热塑性.在1100~1200℃区间内,枝晶间裂纹的形成、晶界滑移的加剧及动态再结晶晶粒尺寸增大都降低合金热塑性. 相似文献
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当前,牙科大多数修复体是采用Co-Cr-Mo合金制成的。Co-Cr-Mo合金具有良好的综合性能,如硬度、抗拉强度和生物相容性等。不过,该合金的耐蚀性能不够理想。TiN硬度高、耐蚀性能好、美观(呈金黄色),是较理想的涂层材料。采用电弧离子镀方法,在牙科 相似文献
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浅谈微合金元素对低合金钢热塑性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了几种微合金元素对低合金C-Mn钢热塑性的影响,分析了这些微合金元素影响热塑性的原因。结果表明,C-Mn钢中C含量在0.18%左右时热塑性最低;Mn/S比低于50时热塑性明显恶化;凡是能够在未变形前的1000~1300℃生成晶界析出物的元素,如Nb、Al、S特能降低钢,那些生成高温晶内析出物的元素,Ti、Ca、B、RE等则能改善钢的热塑性。 相似文献
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在室温下以硬度、冷加工性和拉伸试验研究了Fe-20Mn-(10-14)Al-(0-1.8)C(wt%)四元合金和Fe-20Mn-(10-14)Al-(0.75-1.8)C-5Cr(wt%)五元合金的机械性能,四元系和五元系中的γ(fcc)合金密度低于7.0 g/cm~3,具有极好的韧性,其硬度和拉伸强度随Al和C含量的增加而提高,γ+α(bcc)双相合金通过控制α体积分数可以得到高的强度,由TEM观察确认Al和C含量高的合金具有高硬度和高强度的原因是由于从退火温度开始冷却过程中析出了钙钛矿结构的k型碳化物。Fe-20Mn-11Al-1.8C-5Cr合金的密度为6.51 g/cm~3,表现出大于180 MPa·cm~3/g高的特殊强度和40%的极好延伸率,Fe-20Mn-Al-C(-5Cr)合金与常用钢相比具有高的特殊强度。 相似文献
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采用微波烧结和常规烧结工艺分别制备粉末冶金低合金钢Fe-4Ni-2Cu-0.6Mo-0.6C,研究不同烧结工艺对该合金密度、抗拉强度和硬度的影响,并借助扫描电镜和光学显微镜观察合金试样的断裂类型及试样的显微组织.结果表明:该合金在微波烧结温度为1 300℃时,抗拉强度可达到655 MPa,硬度90 HRB;和常规烧结工艺相比,微波烧结不仅使烧结时间大幅缩短,而且可提高低合金钢的抗拉强度和硬度. 相似文献
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《稀有金属》2015,(4)
用铜模吸铸法制备了(Zr64.8/90Cu14.85/90Ni10.35/90)90+xAl10-x(x=-4,-3,-2,0,2,4,6)块体合金,利用X射线衍射仪(XRD)、万能试验机、显微硬度计和扫描电镜(SEM)研究了Al含量对Zr基块体非晶合金力学性能的影响。结果表明:随着Al含量的减小,合金先是从非晶相为主的非晶/晶体复合材料转变为完全非晶材料,接着转变为以晶体相为主的非晶/晶体复合材料,最后转变为完全晶体材料。表明通过调整Al的含量,可以制备出具有完全非晶结构的Zr基块体非晶合金。当x=-2时,即合金成分为Zr63.36Cu14.52Ni10.12Al12时,合金为完全非晶结构,该合金的室温压缩塑性应变达到20.6%,应力-应变曲线体现出了"加工硬化"特性,屈服强度σs、极限强度σm和断裂强度σf分别为1740.6,2030.7和1510.5 MPa。表明通过调整Al的含量,可以制备出具有优良室温压缩塑性的Zr基块体非晶合金。随着Al含量的减小,合金试样的显微硬度的总体趋势为先增大再减小。当x=2时,合金为非晶/晶体复合材料,该合金具有较高的显微硬度HV719.8。 相似文献
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钨粉粒度对电极用钨铜合金组织和性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
钨粉粒度是影响钨铜合金组织和性能的主要因素之一,采用不同粒度(2.65 μm、4 μm、8 μm)的钨粉用熔渗法制备钨铜合金,通过性能检测和组织分析研究了钨粉粒度对该合金密度、硬度和电导率的影响.实验结果表明:钨粉粒度越细,钨铜合金的密度和硬度越大;但是由细钨粉制备的W-Cu合金闭孔较多,均匀性较差,电导率较小.钨粉粒度为4μm时所得产品综合性能最好,W-30Cu合金密度为14.44 g/cm3、硬度为HB 212、电导率为24.2 MS/m.W-20Cu合金密度为15.38 g/cm3,硬度为HB225,电导率为22.6 MS/m. 相似文献
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稀土对奥氏体不锈钢热塑性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本工作采用高温冲击法、热扭转法及楔形轧制法研究了稀土对多元奥氏体不锈钢热塑性的影响,也对轧制裂纹的形成、冲击断口的形貌以及合金的偏析做了金相与扫描电镜观测。实验证明:试验钢加稀土可使950~1200℃的冲击功提高20%,900~1200℃的临界压下率提高15%,950~1200℃的热扭转数提高20~30%。热塑性改善的主要原因是稀土改善凝固过程、细化铸态组织、减少合金偏析、强化晶界的结果。 相似文献
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《稀有金属》2019,(12)
对不同热处理状态的Al-Si-Fe铸造铝合金进行了搅拌摩擦改性,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、拉伸试验机、显微硬度仪等研究了合金状态及改性后热处理对合金组织和性能的影响。结果表明:搅拌摩擦加工后合金的铸造缺陷消失,但存在明显的组织不均匀性和不对称性,源于前进侧的带状组织均匀性和细化程度均高其它区域,而铸态合金更容易获得带状组织。改性后第二相的平均长度和圆整度均大幅改善,长度最大减小90%以上,而圆整度则提高7倍以上。相比于T6态合金,铸态合金的改性效果更好,且富铁相的细化效果较共晶硅好。改性后T6热处理对富铁相的长度和圆整度均略有改善,而共晶硅略有长大,圆整度大幅提高。改性后合金的延伸率提高了4.3倍以上,而强度则与改性前合金状态相关。改性前未处理的合金强度、硬度略有提高,而改性前T6处理的合金的强度、硬度大幅降低。当铸态合金经改性后进行T6热处理,获得的组织最为均匀、细小,综合力学性能最佳。 相似文献
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建立了18—8型铬镍奥氏体不锈钢合金相的电化学分离提取制度和各元素(特别是硫化物中硫元素)的分析方法。综合分析结果表明,由于煤气加热时表面渗碳、渗硫和氧化,大量块状Ti_2CS等硫化物,TiC和氧化物破坏了基体的连续性,大量片状Ti_2CS和TiC弱化了表面晶界,在热加工应力的作用下,就容易在热塑性较差的钢坯和材的表面形成细微裂纹。 相似文献
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《稀有金属》2016,(4)
高熵合金以其独特的结构和优异的性能备受国内外学者关注与研究。本文采用非自耗电弧熔炼炉熔炼制备了AlxFe Cr Co Cu Ti(x=0,0.5,1.0,1.5,2.0,2.5)6组合金,用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)、差示扫描量热法(DSC)和热重分析(TG)等技术探究了不同Al元素对合金组织结构、成相规律、硬度及高温氧化性能的影响。研究发现,6组合金都是典型的树枝晶结构,合金组织成分偏析严重,Cu元素大量聚集在晶间,并且晶间存在着大量的富Al纳米级颗粒。合金具有较强的硬度,其硬度与组织结构密切相关,Al的加入可以提高合金的硬度。TG实验表明,合金具有很强的抗高温氧化能力,加热到800℃以前质量几乎保持不变,Al元素的增加可以有效提高合金的抗高温氧化能力,它们随Al含量的增加而增强。 相似文献