某混凝土重力坝渗透压力综合分析

介绍某混凝土重力坝采用埋入式渗压计监测法对大坝渗透压力进行监测，通过统计分析法对坝基渗透压力监测资料进行分析，结合渗压水位历时过程线资料，分析库水位以及时效等因素对渗压的影响，探求某重力坝坝基渗压的变化规律及发展趋势；准确全面地对大坝坝基渗压状况做出评价，监测结果表明：坝基渗透压力受库水位、季节影响较为敏感，随库水位的升高而增大，与季节呈正相关性，符合混凝土坝渗透压力一般变化规律。     

基于复合土工膜防渗的希尼尔水库大坝渗流分析

以希尼尔水库大坝复合土工膜防渗段为例,对主坝典型断面2+600、3+125与3+375断面进行了渗流分析,结果表明:主坝2+600断面坝基在高库水位时渗压水位较低、渗透压力较小,坝基渗流位势较小、变化正常,水平向渗透坡降小于允许值;主坝3+125断面坝基透水性较强,坝基复合土工膜与坝体PE复合土工膜组成的防渗体系防渗效果不佳,应加强渗流观测,确保大坝安全;主坝3+575断面坝基及坝体渗流位势变化基本正常,坝体砂砾石渗透坡降小于允许值,坝基透水性较强,在高库水运行期坝基渗压水位高、渗透压力较大。研究结果为指导水库的安全运行提供了重要参考。     

丹江口大坝扬压力观测资料分析

根据丹江口大坝坝基扬压力观测资料，应用统计相关、对比分析的方法，对坝基扬压力、渗压系数等进行了系统分析。分析表明，丹江口大坝坝基扬压力受库水位、温度、时效、降雨等因素的影响，其中库水位是影响坝基扬压力的主要因素，温度对转弯坝段扬压力的影响较大、对直线坝段扬压力的影响较小。并得出相应的结论和建议，为今后丹江口大坝安全监测提供了有益的依据。     

湖北富水水库大坝渗流监测资料分析

采用比较法、作图法及数学模型法等渗流监测资料整编分析方法,对富水水库大坝坝体、坝基、绕坝渗流观测资料,发电管周围渗流观测资料,减压井水位观测资料以及坝后渗流量等项目进行分析。分析认为:坝体各测点渗流水位较为稳定,与库水位相关性较差;各断面心墙防渗效果显著;坝基各断面测点水位与库水位相关性整体比坝体测点明显;坝基混凝土防渗墙防渗效果比两岸帷幕灌浆效果明显;左坝肩存在明显绕渗;发电管周围渗流水位受库水位影响相对较小;减压井水位均较低,与库水位有一定相关性;渗流量小,受降雨影响显著。     

于桥水库大坝渗流监测资料分析

本文分别对于桥水库大坝坝体与坝基渗流监测资料、纵横剖面渗流场、渗压水位统计模型、坝基位势过程线以及坝后渗流量等项目进行了分析。结果表明,左残丘坝段基础存在砾碎石层,灌浆防渗效果不明显,坝体浸润线较高,坝基渗压水位与库水位相关性强;水中倒土坝段坝基渗压水位与库水位相关性高,高喷墙防渗效果未达到预期目的;右岸轻碾压坝段,坝基渗压水位与库水位相关性强、位势高;放水洞与坝体接触部位可能存在接触渗漏隐患;其他坝段的渗流状态正常。文中取得分析结论,为于桥水库大坝的渗流安全评价提供了重要基础支撑。     

希尼尔水库西副坝渗流分析

以希尼尔水库西副坝段为例,对典型断面1+600与2+350进行渗流分析,结果表明:2断面坝基透水性较强,且在高库水位时坝轴线上游侧坝基渗压水位较高,渗透压力及渗流位势均较大;2处断面坝基水平渗透坡降均小于允许值,满足规范要求。研究结果表明2处断面坝体、坝基渗流性态基本正常,为指导水库的安全运行提供重要参考依据。     

刘家峡大坝坝基渗压系数变化及影响因素分析

详细分析坝基渗压系数变化，渗压系数与库水位关系。幕前观测孔Ｕ７－１渗压系数接近常量，与库水位线性相关具有同步性，分析了坝基渗压分布与坝前泥沙淤积铺盖防渗性、帷幕灌浆、渗水断层裂隙分布关系。     

生态工程建设对石佛寺水库渗流的影响分析

由于生态工程的建设改变了水库的运行方式和功能,由原纯滞洪水库改变为常年低水位运行水库。本文对石佛寺水库生态工程建设和渗流监测情况进行了简要介绍,重点通过对蓄水前后泄洪闸坝基扬压力及主坝坝基渗压力观测成果的分析比较,建议在水库调度运用时,控制库水位升高的速度,避免因库水位骤升引起泄洪闸坝基扬压力过大而存在的安全陷患;对主坝坝基渗压需要引起足够重视,适时对主坝坝基进行防渗处理。     

基于坝基水泥土防渗的希尼尔水库大坝渗流分析

渗流监测是水库大坝安全监测的一项重要内容,其结果对于指导大坝的安全运行管理有着重要意义。以希尼尔水库主坝水泥土防渗墙段为例,对主坝典型断面4+575与5+175进行渗流分析,结果表明:上述两处断面在高库水运行期坝基渗压水位高、渗透压力较大,坝体水位及下游坝后回填清基料出逸点高程较高;排水沟处坝基水平向渗透坡降较大,稍小于坝基土体的允许渗透坡降,并超过反滤垫层料的允许渗透坡降,存在渗流安全隐患。研究结果为指导水库的安全运行提供了重要参考。     

基于原型监测的黏土心墙堆石坝渗流分析

某黏土心墙坝在蓄水期间,出现渗流量较大、坝体渗流、绕坝渗流增大等现象。为了寻找原因,通过对某黏土心墙坝的环境量、坝体渗流、绕坝渗流、渗流量等原型监测数据进行分析,得到渗流量、坝体坝基渗压、绕坝渗流等监测成果。为进一步分析渗流来源,对渗流量进行模型分析。结果表明各监测成果互为印证,受库水位影响显著;库水位是影响渗流量大小及变化的主要因素,降雨量是次要因素,其中,库水位对渗流量的影响主要是通过两岸绕坝渗流,其次是通过坝体坝基渗流。库水位对渗流量的影响既是即时的又是持续的。     

汶川地震对陈村坝基渗流影响分析

汶川地震发生后不久,陈村大坝坝基帷幕后部的浅层扬压力测孔和深部排水测孔水位普遍下降,坝基渗漏量显著增加,表明坝基岩体和帷幕受地震影响微细裂隙张开,渗透性增强.坝基经过丙凝化学加强灌浆的部位,测孔水位下降幅度较小,水位恢复过程较快,显示出丙凝化灌的优异防渗和抗震性能.汶川地震对陈村大坝的稳定以及坝基岩体和帷幕没有产生损坏...     

坝基防渗中灌浆帷幕与排水作用的探讨

文章主要探讨不同渗透特性的坝基中，灌浆帷幕和排水的作用与效益。提出：对于不同渗透系数的坝基所设置的帷幕深度，必须进行具体分析和计算；帷幕与坝基渗透系数的相对值，是确定记渗效果的主要参数，而且在弱透水是层中帷幕的作用较小的；坝基排水的作用是缩短渗径、增大渗透坡降，而使扬压力迅速消散于排水中；虽然坝基的强弱透水性不同，但其排水降压效果上同的，中介所要求排走的流量不同，强透水基础要求排走的流量多、而弱透     

坝基渗流的物理模型试验研究

为验证坝基土体三维渗透模拟试验装置的渗透性能，以白城市待建水库选址工程为依托，采集土样进行室内渗透模拟试验，获得试验水压等势图，分析水库坝基的渗透特性。同时运用有限元软件对试验装置的稳定渗流进行数值模拟。模拟水压等势图与试验水压等势图大致相同，证明了装置渗透性能是科学可靠的。试验现象表明此处土层不宜作为坝基选址。     

ABAQUS渗流应力耦合分析中渗透荷载施加问题探讨

渗流应力耦合问题是目前数值分析的热点之一,渗流对应力的影响主要体现在渗透荷载上,然而不同学者应用ABAQUS进行渗流应力耦合分析建模时,在水荷载边界条件施加方面出现2种个问题:定义了孔压边界后,是否还有必要施加静水压力;考虑了坝基的渗流作用,是否还需要在坝底面定义扬压力荷载。通过竖向应力平衡和孔隙静水压力平衡理论及算例对这2个问题进行分析,结果表明:在应用ABAQUS进行渗流应力耦合分析时应同时考虑静水压力和孔压边界;当不考虑坝体渗透性时,应施加扬压力,而考虑坝体渗透性时,则无需再单独施加扬压力。分析成果可为研究ABAQUS进行混凝土重力坝渗流应力耦合分析时渗流荷载和水边界条件的施加问题提供参考。     

构皮滩水电站岩溶坝基的渗流监测

构皮滩水电站防渗帷幕线上存在复杂的岩溶系统。针对该种岩溶坝址,设计采用了渗压计、测压管和量水堰等组合形式的渗流监测系统,对坝基渗流进行全方位监测。水库蓄水期,坝基渗透压力与库水位呈明显的线性关系,但最大渗透压力增加值仅为库水位上升值的20％左右;水库蓄水完成后,坝基渗透压力与库水位的变化无明显关联。监测成果表明,工程防渗帷幕及岩溶封堵后整体防渗效果明显。监测系统为评价工程安全提供了可靠的科学依据。     

陈村大坝底孔电站兴建后坝基渗流场的变化

 通过对陈村大坝底孔电站修建前后的坝基扬压力、水质、现场pH测定等的分析比较，并结合运用ARIMA模型对渗压系数的变化作预测，总结出了变化的趋势，讨论了底孔电站修建后坝基渗流特征的变化。观测结果显示：电站运行后，渗流场发生明显变化，地下水位降低，扬压力普遍减少；但库水对坝基帷幕和软岩的水压力增大，对坝基防渗不利。坝基水的化学性质（碱性）对大坝帷幕混凝土防腐有利。通过模型预测值与监测值比较，两者拟合较好。     

大容山（高垌）水库均质土坝防渗设计

大容山（高垌）水库主坝为均质土坝,由于清基不彻底、坝体填土压实度和渗透系数不满足规范要求、坝基岩土渗透系数不满足要求,虽经1961年至1997年五次加固,坝体和坝基仍渗漏严重。为此,采用坝体塑性混凝土防渗墙与坝基帷幕灌浆进行防渗处理相结合的加固方案。经核算,加固后浸润线明显降低,渗漏量明显减少,防渗效果显著。同时对溢洪道、输水设施、管理设施、进库上坝公路等,进行全面彻底的加固和改扩建,使其功能和效益得到充分发挥。     

实例碾压混凝土重力坝变形监测资料统计模型分析

一个实例工程碾压混凝土重力坝从建成到现在已运行多年,为了了解该工程坝体的变形情况,对该碾压混凝土重力坝的重点坝段进行了专题分析,采用大坝运行多年的监测资料并结合统计建模方法,对坝基抗滑、坝体抗倾覆稳定及水平位移进行了深入的分析。结果表明:坝基倾斜影响分量中水压分量占70%~85%,温度分量约占10%~20%,时效分量所占比重不超过10%,另外,复杂的地质条件、非连续性的岩体介质及基岩矿物种类也是造成坝基倾斜变化的主要原因。坝基及坝体水平位移受库水位影响较大,其中EL675.1m与EL706.5m高程测点水压分量分别约占80%、60%,温度分量分别约占10%、20%,时效分量分别约占10%、20%。坝基、坝体整体变形规律正常。     

云南漫湾水电站工程大坝变形与扬压力监测成果分析

本报告对漫湾水电站工程大坝的变形，扬压力，绕坝渗流等监测资料进行了分析，通过分析认为坝基和坝体水平位移较小，分别向下游位移１．４４ｍｍ和７．９１ｍｍ；坝基实测扬压力比设计扬压力小，７号，１２号，１６号坝段实测扬压力分别为设计扬压务的４４．２％，６４．２％，有利于抗滑稳定，增加大坝安全度。坝基排水幕处渗压系数均比设计值０．２小于７号，１２号，１７号坝段排水处的渗压系数分别为０，－０．３３，０．０７－     

水位下降对复杂地基重力坝深层抗滑稳定分析--以武都水库重力坝19＃坝段为例

武都重力坝基岩地质构造复杂,对坝体深层抗滑稳定极为不利。为了研究水位下降对武都重力坝抗滑稳定性的影响,以武都水库重力坝19＃坝段为例,采用有限元法计算了坝体在库水位下降过程中的应力应变特性,重点研究坝基塑性破坏区的发展规律、坝体位移变化趋势以及坝体抗滑稳定性。结果表明：坝基塑性区主要分布在断层10f2两侧,随着上游水位的降低,塑性区的分布范围逐渐减小,重力坝和坝基发生逆时针方向的倾倒变形,坝顶最为明显;上游水位降低导致扬压力减小,坝体抗滑稳定系数增大,在死水位时稳定系数最大为3．0。说明随着库水位下降,重力坝抗滑稳定安全系数将逐渐增大。