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以CuSO4中Cu2+离子模拟铜矿浆料,研究了低铬白口铸铁在含Cu2+离子的浆料介质中的腐蚀磨损特性.结果表明,低铬.白口铸铁在Cu2+离子的浆料介质中的磨损机制以显微切削、犁沟和腐蚀剥落为主;通过控制铸铁中的含碳量、加入微量镍,可以提高铸铁的韧性,同时向矿浆中加入石灰石(CaO)等措施,可以提高其抗腐蚀磨损能力. 相似文献
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采用三体腐蚀磨损试验方法,研究了低铬铸铁在含Cu2 、Fe3 和SO42-离子的介质中的腐蚀磨损特性,并对腐蚀磨损机理进行了分析.结果表明,随着介质中Fe3 和SO2-4离子浓度的增加,低铬铸铁的腐蚀磨损耐磨性降低,而随着Cu2 离子浓度的增加,则耐磨性表现出先降低后增加的趋势.低铬铸铁在Cu2 和SO2-4离子介质中的磨损机制以显微切削、犁沟和腐蚀剥落为主,在Fe3 离子介质中以腐蚀和显微切削、剥落为主,但在原始介质中,则以显微切削和犁沟为主,兼有少量剥落.因此,介质中的离子参与了低铬铸铁的磨损过程. 相似文献
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白口铬铸铁用来铸造承受弯曲载荷和磨料磨损条件下工作的零件,在经济上合算,且工艺性良好[1、2]。白口铬铸铁组织中存在大量形成高硬度和高耐磨性的碳化物相。白口铸铁的多数研究,只是介绍了通过最佳合金化来提高其耐磨性问题,而白口铸铁的热处理可能性研究甚少。与铸态下使用的铬镍铸铁不同,白口铸铁需经各种热处理后使用:退火、正火、淬火 回火。 相似文献
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28%Cr白口铸铁激冷组织耐磨性的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
在以显微切削为主要磨损机制的二体磨料磨损系统中,研究了金属型激传铸造28%Cr白口铸铁的耐磨性,并与砂型铸造该铸铁的耐磨性进行比较。结果表明,当磨料粒度较小或载荷较轻时,激冷铸造与砂型铸造28%Cr白口铸铁的耐磨性差别不大;而当磨料粒度较大或载荷较重时,激冷铸造反而使该铸铁的耐磨性大幅度下降,其原因主要是激冷组织中碳化物相尺寸过小的缘故。 相似文献
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本文研究了在三体磨损条件下,WC颗粒增强Cr系白口铸铁表层复合材料的三体磨损性能;并与相应的Cr系白口铸铁的三体磨损性能进行了比较.结果表明,铸态去应力处理时,Cr系白口铸铁随着金属Cr含量的增加,其耐磨性有所增强.Cr含量从2%增加到26%,相对耐磨性从1增加到1.39,而复合材料相对于基体材料的耐磨性提高到了6以上;硬化态去应力处理时,Cr系白口铸铁随着金属Cr含量的增加,其耐磨性略有增强.Cr含量从2%增加到26%,相对耐磨性从1增加到1.29,而复合材料相对于基体材料的耐磨性提高到5以上.可见,为了提高Cr系白口铸铁材料表层的耐磨性能,采用WC颗粒增强Cr系抗磨白口铸铁表层复合材料的途径十分有效. 相似文献
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系统研究了在三体磨损条件下,WC颗粒增强Cr系白口铸铁表层复合材料的抗磨损性能,并与相应的Cr系白口铸铁的抗磨损性能进行了比较.结果表明,铸态去应力处理时,Cr系白口铸铁随着金属Cr含量的增加,其耐磨性有所增强;Cr含量从2%增加到26%,相对耐磨性从1增加到1.39,而复合材料相对于基体材料的耐磨性提高到了6以上.硬化态去应力处理时,Cr系白口铸铁随着金属Cr含量的增加,其耐磨性略有增强;Cr含量从2%增加到26%,相对耐磨性从1增加到1.29,而复合材料相对于基体材料的耐磨性提高到5以上.可见,为了提高Cr系白口铸铁材料表层的耐磨性能,采用制备WC颗粒增强Cr系抗磨白口铸铁表层复合材料的途径十分有效. 相似文献
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C、Cr、Si、Mn对低铬白口铸铁组织和力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
应用湿砂铸型浇注低铬白口铸铁,采用正交试验研究了C、Cr、Si、Mn对低铬白口铸铁组织和力学性能的影响。结果表明:含碳量2.4%和2.7%时碳化物基本上是呈网状分布的,形成了离异共晶的网状碳化物组织;而含碳量3.0%时,离异共晶组织不再出现。高碳、低硅、高铬和低锰有利于提高硬度;低碳、低硅、中铬和高锰有利于提高冲击韧度;高碳、低硅、低铬和高锰有利提高耐磨性。新开发的低铬白、口铸铁的硬度、冲击韧度和耐磨性远高于目前在生产排沙潜水泵过流部件中所使用材料的各项性能,使用寿命是其5倍左右。 相似文献
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Cr/C比及热处理工艺对高铬铸铁抗磨粒磨损性能的影响 总被引:4,自引:1,他引:4
在实验室条件下,研究了Cr/C比及热处理工艺对高铬铸铁抗冲击磨粒磨损性能的影响.结果表明,在相对较低冲击载荷下,热处理态Cr28(Cr/C比为9.5)抗磨性比Cr15(Cr/C比为5.6)更好;相对中等冲击载荷下铸态Cr28白口铁比其热处理态的更耐磨.并从金相组织上分析了其原因,探讨了其磨损机制. 相似文献
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