1Cr18Ni9Ti不锈钢的锻造

介绍了1Cr18Ni9Ti不锈钢的特性、锻造工艺特点和热处理规范。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的成分与热塑性的关系

研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的化学成分与热塑性关系，研究指出，合理控制Ｃｒ、Ｎｉ、Ｃ、Ｔｉ４元素含量，可使１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢获得较好的热塑性。     

1Cr18Ni9Ti热浸镀铝扩散层的的抗氧化性

通过高温氧化实验,测定出1Cr18Ni9Ti热浸镀铝前后的氧化增重,分析了扩散层的微观结构和表面氧化产物的物相组成。结果表明：1Cr18Ni9Ti热浸镀铝后的抗氧化温度可达1100℃,扩散层中Fe2Al5退化成FeAl后β-NiAl将发挥抗氧化使用,α-Al2O3相的形成是使材料抗高温氧化性提高的主要原因。     

0Cr18Ni9Ti钢的热变形强化及稳定化处理

用热轧的方法研究了０Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢热变形强化后的力学性能，及在随后的稳定化处理后力学性能和晶间腐蚀性能的变化规律。     

预冷轧对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢力学性能的影响

研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢经不同变形量预冷轧后的各种力学性能。结果表明:该钢具有很强的加工硬化能力,冷变形使钢的各种强度性能、弹性变形能力和疲劳性能大大提高。当冷变形量达60%后,弹性极限及最大弹性应变分别是未变形时的4.6和4倍,弹性变形能力增加了17倍;屈服强度和抗拉强度分别是未变形时的4.5和2倍;而疲劳断裂应力则分别由1×104次循环的560/56MPa提高到960/96MPa(提高1.7倍)和由1×105次循环的530/53MPa提高到860/86MPa(提高1.5倍)。60%冷轧制后伸长率为5.05%,仍保持一定的塑性。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢TIG焊接性能研究

采用TIG方法焊接1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢,对工艺参数对接头性能的影响进行正交试验分析,同时对焊接接头的耐蚀性能进行了分析.试验结果表明:接头抗拉强度的最优参数为:焊接电流为40A、钨极直径为1.6mm、氩气流量为6 L/min;焊接电流越大,接头耐蚀性越差.     

Q235—A与1Cr18Ni9钢的焊接

如何对两种化学成分，金相组织，机械性能，奕力场分布相差极大的异川钢进行焊接，是焊拉生产中经常遇到的问题。本文介绍了二滩水电行水检修闸门门槽构件中Ｑ２３５－Ａ碳钢与１Ｃｒ１８Ｎｉ９奥氏体不锈钢的焊接工艺和实施情况。     

水冷法焊接1Cr18Ni9Ti钢硫酸槽

我厂一直延用１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢焊制硫酸槽。１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢在非氧化性酸中耐蚀性不太好，由于焊接工艺措施不当，使用寿命只有一年半左右。通过对报废硫酸槽的观察和分析，发现破坏部位都在焊缝的两侧，而钢板面的总腐蚀并不严重。其寿命低的主要原因是焊接时晶间炭化物析出，在硫酸介质中产生了晶间腐蚀。通过采取水冷等合理的工艺措施，可有效地控制晶间炭化物析出，从而提高１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢硫酸槽的使用寿命。１晶间炭化物析出的原因及焊接难点 １Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ虽然属于稳定化不锈钢，但在焊接时热影响区被快…     

1Cr18Ni9Ti薄壁不锈钢管断裂失效分析

对1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢焊接接头进行SEM、显微组织观察分析和晶间腐蚀倾向分析,研究焊接工艺对奥氏体不锈钢的影响及其发生腐蚀的原因.试验结果表明:断口为脆性断口,主要由"氢脆"和 "疲劳"引起;焊接过程中1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢由于经受高温,在晶界组织中形成了贫铬区,使得焊接接头的耐蚀性大大下降,产生晶间腐蚀.     

0Cr18Ni9不锈热轧带钢表面锈蚀原因分析

太原钢铁（集团）有限公司生产的0Cr18Ni9不锈热轧带钢退火酸洗后钢卷表面局部发生锈蚀,严重影响产品的加工使用。通过盐雾腐蚀试验,研究了化学成分、夹杂物级别以及表面粗糙度等对0Cr18Ni9热轧板表面耐蚀性的影响。研究表明,钢中ω（Cr）≥17.5%、ω（S）≤0.005%、无表面夹杂物、以及具有低的表面粗糙度,可有效提高热轧不锈带钢的耐蚀性。     

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢“桔皮”状表面形成原因的探讨

本文对1Cr18mi9钢拉伸试验后，试样表面粗糙呈“桔皮”状进行了分析研究。“桔皮”状表面与晶粒粒大有一定关系。采取改锻措施可消除“桔皮”状表面缺陷。     

GH44钢与1Cr18Ni9Ti钢的焊接

我厂草酸生产线项目需做一批贮存硝酸等酸性溶液的常压容器,要求不得有渗漏现象.该容器利用废旧筒体(飞机发动机外壳)改制筒体壁,厚为0.8～1mm,材质的牌号为GH44钢.简体改制附加部分用1Cr18Ni9Ti不锈钢,改制后的容器如图所示.由于GH44钢中的Ni,Cr,W等元素的含量较高,根据焊接冶金原理,钢中的Ni、Cr元素及强化元素的含量愈高,则其焊接性就愈差,因此,我们对这两种材料进行了对接(不留     

处理温度对1Cr18Ni9Ti钢脉冲直流等离子渗氮的影响

利用脉冲直流辉光等离子技术,在不同的温度下对1Cr18N i9Ti奥氏体不锈钢进行了渗氮处理。利用光学显微镜、显微硬度计、XRD以及电化学工作站对渗氮层进行了分析。结果表明,处理温度显著影响1Cr18N i9Ti钢渗氮层的结构与性能。处理温度≤440℃时,渗层为纯S相结构;处理温度在460~540℃之间时,为S相+CrN+Fe4N的混合组织;处理温度≥560℃时,为CrN+Fe4N的化合物层。可在较宽的温度范围内对该钢进行脉冲直流等离子渗氮,获得表面硬度高于基底5~6倍的渗氮层。渗氮层的厚度随处理温度的升高而增加,而抗腐蚀性能随着处理温度的升高呈下降趋势。     

1Cr18Ni9Ti钢制管箱焊接接头裂纹分析

通过金相和化学成分分析确定了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢制管箱接管角焊缝接头、管箱短节纵缝接头处出现的裂纹为应力腐蚀裂纺。分析了裂纹产生的原因并提出了防止措施。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢渗铝层结构及其抗氧化性能

在1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢表面进行了热浸扩散渗铝试验研究.试样在730 ℃铝浴中浸镀5 min,先获得良好的热浸镀铝层.以NH4C1为活化剂,在960℃密封扩散6 h,获得了与基体结合良好的扩散渗铝层.应用SEM和能谱分析等方法分析了耐热钢热浸扩散渗铝层的成分、组织和形貌.获得的奥氏体钢的扩散渗铝层具有明显的双层特征,内扩散层主要由Fe,Al相和NiAl析出相组成,在外扩散层内为MeAl结构,并观察到气泡状孔穴;奥氏体不锈钢经扩散渗铝后的抗高温氧化性能优于未处理态.     

1Cr18Ni9Ti钢应力腐蚀裂纹产生原因

对１Ｃｒ１８ｎｉ９Ｔｉ钢制生理盐水的消毒锅炉在使用使用过程中产生的裂纹与扩展的特征、裂纹源区及裂纹尖端断裂面及母材的化学成分等进行分析,断定此裂纹是点蚀造成应力集中后形成裂纹源并扩展产生的应力腐蚀裂纹。     

大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的晶粒细化研究

用马氏体逆转变晶粒细化方法对大块料1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢进行组织细化研究。并分析了冷变形后再结晶退火温度和保温时间对晶粒度的影响等。结果获得经90％冷变形的1Cr18Ni9Ti不锈钢的最佳再结晶退火工艺规范为：加热至800℃保温40min后空冷,在此工艺条件下,得到的奥氏体晶粒直径为6～10μm,而且等轴化程度最好,碳化物析出量最少。