中变炉阻力升高的应急处理措施

我公司是以煤焦为原料,年产8万t合成氨、2万t联醇的中氮厂,采用常压栲胶脱硫,2.1MPa中变串低变,热钾碱法脱碳、联醇、铜洗精炼流程。1999年2月份中变新催化剂在运行5个月后,阻力就大幅度升高,严重制约公司的正常生产,于是对催化剂进行蒸汽反吹,物理爆破,添加部分旧催化剂等措施,效果较好,使我公司的生产得以维持,现将具体情况小结如下。1　工艺流程及中变催化剂的装填情况1.1　变换工艺流程2.1MPa的半水煤气经饱和塔提温增湿后,依次进入中变换热器、中间换热器加热后进入中变炉的上段催化剂筐进行反应,从中变炉上段出来的高温气体进入中间…     

变换炉出口一氧化碳含量和系统阻力上升原因分析及对策

通过对变换催化剂最近一年运行数据的收集、分析,查找变换炉出口一氧化碳含量上升及系统阻力升高的原因,并制定出相应的对策。     

变换系统阻力升高原因分析及解决措施

针对变换工段阻力升高的现象,分析可能造成此现象的原因并提出解决措施,改造效果良好。     

变换装置阻力升高的原因分析与处理

通过分析与检查,发现变换装置阻力升高的原因,是气体分布器及换热器堵塞,填料脏等。建议增加常规检修项目,避免类似事故发生。     

变换工序阻力升高的原因与对策

分析变换工序阻力升高的原因，并提出了改进措施     

CO变换炉阻力升高原因分析及措施

我公司目前共有两套中温加压变换系统 ,催化剂采用B1 1 2、B1 1 3两种型号的铁 铬系中温变换催化剂 ,中变炉催化剂分上、中、下三段装填 ,一加变系统中变炉装有上、中 (B1 1 2 )、下(B1 1 3)催化剂共 90t;二加变系统中变炉装有上、中 (B1 1 2 )、下 (B1 1 3)催化剂共 1 1 3t。一加变系统为 1 993年底建成 ,1 994年初投产 ;二加变系统由原常压系统改造而成 ,于 1 998年下半年投产。两套系统在以往的几年运行中均存在着中变炉床层阻力高的问题 ,催化剂的更换频率基本上为 3a一次 ,有的甚至 2a一次。1　中变炉阻力升高的原因( 1 )蒸汽冷凝水…     

低变炉阻力升高原因及处理方法

我公司硝铵厂一氧化碳变换系统采用加压中、低温变换串联流程。低变炉采用的是B202型铜锌铝型低温变换催化剂，操作压力为1．25～1．7MPa，装填量48t，分两层填装。生产中由于催化剂的破裂粉化、杂质的沉积、催化剂表面结盐、结块引起低变床层阻力升高，使生产能力降     

一氧化碳变换工艺分析

变换工艺不仅与变换催化剂的性能密切相关,而且与合成氨厂采用的制气原料、制气工艺、后续净化工艺等密不可分。本文对采用不同的制气原料、制气工艺、后续净化工艺的一般化碳变换工艺进行了分析。     

一氧化碳变换技术及进展

回顾了ＣＯ变换技术的进展概况,着重分析了ＣＯ变换反应过程的能耗;变换催化剂的发展过程;变换工艺流程的变革;变换过程中换热方式和换热器的选择,以及变换热回收系统的改进等技术。     

中变炉阻力升高的应急处理措施

该厂采用触媒部分拨出、炉内物理爆破、气流反吹三项应急措施处理中变炉阻力升高,效果很好。但作为治本措施,应是在装置配置及土产管理中预防其阻力非常增高。     

氨合成塔及合成系统阻力增大原因及措施

我公司第一氮肥厂年设计能力原为60 kt合成氨。1980年4月对合成塔进行改造,将三套管内件改为南京化工机械厂制造的双层并联扁平单管并流氨合成塔内件,年设计能力增加到80 kt氨。第9炉、第10炉使用的是郑州大学化工实验厂生产的A202Q、A110-5Q型催化剂。使用过程中发现合成塔及合成系统阻力增大,于1998年10月5日和1999年9月24日测得系统阻力(新鲜气与氨分离器压力之差)分别为3、3．　2 MPa,合成塔阻力(合成塔进出口压差)分别为2、2．　4 MPa,而第8炉南京催化剂厂生产的A110-1、A110-1H型催化剂在使用了5年后,合成塔阻力仅有0．　8…     

变换催化剂失活原因分析及对策

针对陕西渭河煤化工集团变换系统初次使用的国外某知名品牌耐硫变换催化剂存在的问题,进行了一系列分析检测,并对该炉催化剂的失活原因进行了分析,制定和实施了相应的对策。     

离子膜电解槽形成大压差的原因及对策

对离子膜电解槽装置中出现的大压差事例进行了分析,提出了防范措施。     

过热器阻力上升的原因分析及对策

我公司300kt／a硫磺制酸装置废热锅炉是中温中压全自然循环水管锅炉，锅炉汽包来的饱和蒸汽依次经过1^#、2^#、3^#过热器，分别冷却来自五、四、一段催化剂床的转化气。装置投产后，过热器运行正常，阻力一直保持在设计范围(0．5MPa)内。     

CO2压缩机二段出口压力高的原因分析及对策

简要介绍通过透平-压缩机组的工况分析,提出相应的优化措施使机组工作点远离了喘振曲线,改善了机组的工作点位置,使机组转速平均降低了20r/min左右;透平主蒸汽耗量平均减少10t/h;机组各点振值均有所降低,效果非常明显。     

超滤进水压强异常升高原因分析及对策

对某发电厂2×660 MW机组锅炉补给处理水系统超滤装置进水压强异常升高原因进行查找和分析,认为其主要原因为:铝盐在超滤系统内二次沉积及超滤反洗工况控制不佳导致超滤膜表面迅速形成污堵层。采取化学清洗后,超滤装置的进水压强在较短的时间内恢复至正常值,并对现场原水预处理及超滤系统控制工艺进行改进,超滤系统运行一个月后进水压强维持为0.10 MPa左右,系统运行稳定。     

烧成系统中CO对SNCR系统运行效率 的影响及应对措施

分析了当烧成系统煤燃烧不完全对SNCR系统运行效率的影响,结果表明:煤燃烧不完全使得窑尾烟气中CO浓度上升,会明显降低SNCR系统的脱硝效率,必须通过大幅提高SNCR系统的氨氮比从而满足环保排放要求(320mg/m~3,标况下),这样不仅大幅提高了系统运行成本,而且造成烟囱氨逃逸增加。通过调节雾化压力、调整喷枪布置、脱硝反应区温度等措施来降低系统运行氨水耗量。结果表明:雾化压力、喷枪布置对系统氨水耗量几乎没有影响,降低反应区温度可显著减小系统氨氮比,同时保持排放满足环保要求,说明反应区CO的存在会拉低SNCR系统的最佳温度窗口。     

某水泥厂SCR脱硝反应器压差升高原因及对策

针对某水泥厂SCR脱硝装置运行中反应器压差增大、耙式吹灰器耗气量降低等问题,分析了催化剂层堵塞的主要原因是耙式吹灰器故障及耙杆堵塞;同时从吹灰器设计、生产运行和吹灰介质等方面,逐项分析了引起耙式吹灰器堵塞的可能因素。对催化剂和吹灰器清堵后,反应器压差显著降低,脱硝效率也恢复到80%以上,同时通过在吹灰器提升阀上设置正压防堵管路,可防止飞灰入侵吹灰孔堵塞吹灰器,并提出运行优化建议。     

转化系统Ⅳa换热器腐蚀原因分析与处理措施

详细分析了转化系统Ⅳa换热器产生腐蚀的原因，提出工艺改造的措施及换热器维修的最佳方案，实施效果很好。