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在Gleeble-3500热模拟实验机上通过单道次压缩实验,研究了变形温度、应变速率和变形量对TWIP钢流变应力和临界动态再结晶行为的影响规律。结果表明,试验TWIP钢热变形的峰值应力随温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高;各种变形条件下,TWIP钢的奥氏体晶粒尺寸有很大差异,随着变形温度的升高,再结晶晶粒粗化,而应变速率和应变量的增加有利于晶粒细化;最后采用线性回归方法计算出TWIP钢的热变形激活能为443.3 kJ/mol,并求出了该钢种动态再结晶临界条件与Z参数之间的关系,以及动态再结晶动力学规律。 相似文献
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利用Gleeble-1500热模拟试验机对热成型钢的高温塑性变形抗力进行研究。将试样在变形温度800~1100℃下,分别以0.1、1、10和25 s-1应变速率进行单向拉伸试验,分析变形温度、变形速率和变形程度与变形抗力的关系。结果证明,热成型钢是应变速率和温度的敏感材料,变形抗力随应变速率的增加而增加,变形速率在10s-1时的变形抗力是变形速率为1 s-1的2倍以上;变形抗力随变形温度的升高而降低。通过线性回归分析,建立了热成型钢高温塑性本构数学模型,并把理论计算与试验数据进行对比,证明了该模型具有良好的曲线拟合特性。 相似文献
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利用MMS-300热/力模拟实验机,在变形温度850℃~1150℃、应变量0~0.8和应变速率0.01s-1~10s-1条件下对20CrNi2Mo钢进行高温单道次压缩实验,分析变形温度、变形速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,变形温度和变形速率对20CrNi2Mo钢变形抗力的影响最为强烈:20CrNi2Mo钢变形抗力随变形温度的升高而减小,随变形速率的提高而增大;且变形温度、变形速率和应变量3个因素之间相互作用,共同影响变形抗力。利用多元非线性回归建立了20CrNi2Mo钢高温变形抗力数学模型,与实测值比较表明,模型拟合程度较好。 相似文献
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12MnNiVR钢的高温变形行为及其数学模型 总被引:1,自引:0,他引:1
用Gleeble-1500热模拟试验机研究高强度12MnNiVR钢的高温变形行为,分析不同变形温度、变形速率、变形程度对12MnNiVR钢的变形抗力的影响.结果表明,当应变量小于0.4时,随试验钢应变增加,变形抗力增加明显,当应变量大于0.4时,应力的变化趋于平缓.变形抗力随变形温度的升高而降低,随变形速率的增加而增大,归因于高温变形过程加工硬化与动态回复和再结晶软化的综合作用.建立其变形抗力的数学模型并用SPSS 方法进行回归,该模型具有良好的曲线拟合特性,计算结果与实测值基本吻合. 相似文献
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采用Gleeble-3800热模拟试验机研究了含有W、Mo等多种碳化物形成元素的新型中合金超高强度钢的热变形行为,变形温度为800~1200℃,应变速率为0.01~10 s^(-1),最大应变量为0.7。热模拟试验得到了试验钢的高温流变应力曲线,其变形抗力随变形温度的降低和应变速率的提高而增加。在变形温度1000℃以上进行热压缩时,试验钢可发生动态再结晶;变形温度的升高会促进晶粒粗化及二次再结晶的发生,而应变速率的提升有利于促进再结晶晶粒的细化和均匀化。根据试验钢的高温流变应力曲线,计算出试验钢的热加工本构方程,并建立了真应变为0.4的热加工图。结合微观组织演变的分析结果,得出试验钢的最佳热加工区域应为:变形温度为1000~1100℃、应变速率为1~10 s^(-1)。 相似文献
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使用Gleeble-1500热力模拟机,在750~1100℃温度和0.1~10 s-1应变速率条件下进行单道次压缩,研究了1.3%(Si+Al)无取向电工钢的热变形行为,通过对试验结果的回归分析得到试验钢铁素体区、两相区和奥氏体区的热变形激活能和热变形方程。结果表明,在相同应变速率及变形程度下,试验钢在750~960℃和1020~1100℃内,变形抗力随着温度的升高逐渐下降;在960~1020℃,变形抗力随温度的升高逐渐上升。试验钢铁素体区和奥氏体区的热变形激活能分别为410.0、287.2 kJ/mol,两相区变形激活能随变形温度的上升而下降。 相似文献
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为了研究某厂热连轧纯钛卷精轧段的变形抗力问题,根据工业生产的实际轧制工艺,确定该精轧段的轧件形变行为条件为:变形温度范围为700~800℃,应变速率为5~25 s~(-1),最大变形量为0.8,对纯钛进行热压缩试验。结果表明:纯钛的流变应力随变形温度升高而降低,随应变速率升高而升高,变形机制受到温度和应变速率的影响较大,温度为700℃、应变速率为1 s~(-1)时主要以动态回复为主,随着温度和应变速率的增加,动态再结晶程度不断增加,当温度为800℃、应变速率为20 s~(-1)时,再结晶比较充分,组织均匀性良好。根据热模拟实验得到的真应力-应变数据,同时考虑化学成分的影响,基于Johnson-Cook模型建立了能够综合反映诸多因素的变形抗力模型,由变形抗力模型得到的轧制力计算值与实际值的比较验证了模型可靠性,为热连轧纯钛卷精轧生产的工艺控制提供了有效依据。 相似文献
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利用Gleeb-1500热模拟力学试验机对40%AlNp/LY12铝基复合材料进行高温压缩试验.研究表明,AlNp/LY12复合材料的高温压缩行为主要受变形温度、应变速率等的影响,其中以变形温度的影响最为显著;随变形温度的升高,变形抗力逐渐下降;随变形速率的增加,变形抗力呈上升趋势.在试验范围内,该复合材料高温压缩变形的最佳温度为500℃,且在应变速率为0.014 s-1时临界应变量最大. 相似文献
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利用Gleeble-1500D热模拟试验机对锻态工业纯钛TA1进行高温拉伸试验,其变形温度为800~1050℃,变形速率为0.01~1 s-1,并对工业纯钛TA1进行变形抗力研究,分析了变形温度、应变速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,变形抗力曲线主要以动态回复、再结晶软化为主要特征。温度对变形抗力的影响是以工业纯钛TA1相变点为界限。800和1000℃时,随应变速率增大,变形抗力先增大后减小;变形温度为850、900和1050℃时,变形抗力随应变速率增大而增大。变形抗力随变形程度增加,其变化呈两种趋势。 相似文献
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氮强化高锰奥氏体钢热变形行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用Gleeble-3500热力模拟试验机在温度为1253~1423K,应变速率为0.1~10s-1的条件下对32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢进行了热压缩变形试验,测定了其真应力-应变曲线,观察了变形后的组织.试验结果表明,流变应力和峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大.真应变为0.6时,在1423K、应变速率在0.1~10s-1之间的试样均已发生完全动态再结晶;在1373K以下变形时,应变速率在0.1~10s-1之间,试样发生部分动态再结晶.动态再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高而增大,随着应变速率的升高而减小.32Mn-7Cr-1Mo-0.3N奥氏体钢的热变形激活能Q值为469.03kJ/mol,并获得热变形方程. 相似文献
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