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变质处理对复合轧辊用高速钢组织和性能的影响 总被引:13,自引:3,他引:10
研究了轧辊用高碳高钡高速钢的微观组织结构及添加不同变质剂处理后对其组织和性能的影响。结果表明;该高速钢的组织为马氏体,奥氏体及MC和M2C型碳化物,添加0.3%的稀土变质时,组织中碳化物分布状况的改善不明显,但可以促进加热过程中网状碳化物的断网和球团化;添加0.1%的镁变质时,组织中共晶碳化物明显减少,碳化物网得到细化;添加1.0%的钛或添加RE-Ti-Mg复合变质剂对碳化物的类型转变影响不大,但可以明显细仳晶粒和共晶碳化物网。添加RE-Ti-Mg复合变质剂处理后组织中的共晶碳化物网基本上得到消除。 相似文献
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采用常规铸造和喷射成形工艺分别制备了M3型高速钢铸坯和沉积坯.利用扫描电子显微镜、X射线能谱和X射线衍射等分析方法对冷却速度对合金的显微组织的影响,加热温度对M3高速钢中M2C共晶碳化物分解行为的影响,以及热加工变形后铸态和沉积态组织的变化进行了研究.结果表明:铸态合金含有粗大的一次枝晶和M2C共晶碳化物,而喷射成形沉积坯主要为等轴晶且碳化物细小均匀;冷却速度的提高极大地抑制了碳化物的析出和晶粒长大;加热温度的提高有利于M2C共晶碳化物分解,过高的温度使得分解后的M6C长大,不利于合金性能的提高;沉积坯经恰当的预热处理和热变形可以获得理想的变形组织. 相似文献
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脉冲磁致振荡(Pulse Magneto-oscillation,简称PMO)是上海大学先进凝固技术中心原创的凝固均质化技术,该技术成功已应用于多家冶金企业数十种特殊钢生产,在改善铸坯质量方面取得了理想效果。高速工具钢(简称高速钢)作为一种高合金钢,其铸态组织中树枝晶组织及共晶碳化物发达,宏观偏析严重,不仅影响了其质量和性能,同时制约了该类钢种采用连铸工艺生产。为了探究PMO改善高速钢凝固组织的可行性,采用双电源真空感应熔炼装置,研究PMO对其枝晶组织、共晶碳化物的影响。研究结果表明,在PMO作用下,高速钢铸态组织中粗大的柱状晶组织转变为全等轴晶组织,并且共晶碳化物网交汇区及共晶碳化物颗粒平均尺寸大幅度减小,碳化物分布均匀性得到显著改善。PMO对4个钢种的共晶碳化物网交汇处尺寸有明显细化作用,以M2高速钢共晶碳化物网交汇处尺寸细化程度为例,1/8D、1/4D和1/2D(D为铸坯径向直径)处的碳化物交汇处的平均尺寸较未施加PMO处理的铸锭依次减小48.5%、47.1%和43.4%;同时,PMO可以进一步细化共晶碳化物颗粒尺寸,以M2Al高速钢为例,1/8D、1/4D和1/2D处的共晶碳化... 相似文献
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本文通过对钴高速钢金相组织的观察,初步讨论了钴对钢的组织及性能的影响,特别是进一步了钴在回火过程中碳化物析出行为的影响以及它与普通高速钢相比在性能上所表现的一睦差异;同时在我所小断面电渣钢工艺路线条件下,比较了不同锻压比对其共晶碳化物不均匀性的影响,这对满足用户所需不同规格的钴高速钢产品有一定的实际意义。 相似文献
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为了加快实现M2高速钢连铸工业生产,改善M2连铸坯组织均匀性、降低宏观偏析、细化碳化物、提高铸坯内部质量,采用金属原位分析仪、直读光谱仪、扫描电子显微镜、X射线衍射仪等手段研究弧形连铸工艺生产M2高速钢弧形的铸态组织以及热加工后组织情况,特别是宏观偏析和碳化物演变,并与模铸工艺生产M2高速钢进行对比。结果表明,M2高速钢弧形连铸坯的碳化物最大尺寸相比于模铸情况降低了约44%,二次枝晶间距降低约20%;另外,连铸坯碳化物呈纤维状,经过高温热处理后更易分解,碳化物得到了进一步细化;锻轧后,连铸坯碳化物尺寸均匀,无明显大块碳化物,最大碳化物尺寸小于10μm。 相似文献
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为了研究淬火温度对M4粉末高速钢组织和性能的影响, 利用光学显微镜观察高速钢试样的金相组织, 对淬火组织的晶粒度进行评级, 并对回火组织中碳化物的组成和分布进行统计; 采用洛氏硬度计和材料万能试验机测试试样的硬度和抗弯强度。结果表明: 随淬火温度的升高, M4粉末高速钢淬火后硬度先上升后下降, 在1200 ℃时出现最大值HRC62.9;淬火态试样的晶粒度随淬火温度的升高而降低。经三次回火后M4粉末高速钢硬度值较淬火态均有提高, 且随淬火温度的升高, 先增高后下降, 在淬火温度为1190 ℃时达到最大值HRC66.4。随淬火温度的升高, 回火态试样的抗弯强度逐渐下降, 碳化物聚集长大倾向明显, 尺寸均匀性下降。M4粉末高速钢的最优淬火温度区间为1180~1190 ℃。 相似文献
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Al—N 高速工具钢是一种以碳化物、氮化物等硬化相共同强化的新型钨钼系高速钢。由于 Al、N 的加入,其铸态组织为以 M_6C 为主的细小棒条状共晶碳化物组织结构,实验结果表明,在淬火热处理加热过程中碳化物的溶解量较其它高速钢少,而在回火过程中二次碳化物的析出量又较其它高速钢多。其组织细小均匀,热稳定性和热处理工艺性好,具有良好的综合技术性能和使用性能。适应范围广泛,可用于刃具、模具的制造。 相似文献
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细化剂和冷却速率对Al-Mg-Mn合金凝固组织的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
细化剂含量和冷却速率对凝固过程具有重要影响.分别加入不同含量的Al-3Ti-B晶粒细化剂,研究其对一种Al-Mg-Mn合金晶粒组织的影响.结果表明,随着晶粒细化剂含量的增加,晶粒愈加细小,在本实验范围内当细化剂含量为0.1%Ti时,组织最为均匀细小.采用连续测温的方法,测定了使用不同铸模时,铸锭的冷却速率,并分析了冷却速率对凝固组织的影响.与使用耐火材料铸模相比,使用石墨铸模时,铸锭的冷却速率提高1~2个数量级,铸态组织得到显著细化,平均晶粒尺寸由138μm细化到35μm. 相似文献
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某特钢厂在高端热作模具钢H13生产过程中,在对其退火组织进行检测时,发现个别批次未能达到北美压铸协会NADCA#207-2003的要求,评级为AS10~AS13不合格级别,金相组织在显微镜下呈现不同程度网状和链状碳化物分布,组织均匀性也较差。较差组织易造成模具在使用过程中早期开裂,同时降低冲击韧性导致使用寿命缩短。为解决组织差问题,分析了退火组织异常的原因,并进行了针对性工艺优化。通过控制电渣冶炼熔速降低铸锭合金偏析,保证夹杂物充分上浮析出,提升铸锭纯净度;优化高温均质化均热段温度和时间,促进偏析元素快速溶解并重新均匀分布,改善带状偏析;超细化热处理工艺细化晶粒尺寸和实现均匀分布,提升晶界结合强度;控制锻造变形方式和终锻温度,对铸态组织进行破碎,实现细化晶粒,提高材料致密性;优化热处理冷却方式,进一步降低二次碳化物析出量及成链状网状概率等一系列措施,退火组织碳化物尺寸、分布和均匀性得到明显改善,合格率达到99%以上。 相似文献
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本研究采用热扭转法测定和比较了铸态与轧态高速钢的热塑性特征曲线。为了对生产上的开坯工艺进行模拟试验,用铸态试样进行落锤试验,对影响高速钢碳化物均匀性的热加工工艺因素进行试验探讨。试验结果表明:无论铸态或轧态,热塑性良好区均处在960~1150℃之间。在AC_1附近都存在相同温度范围,相同变化规律的低温超塑性区(780~870℃)。但两者的塑性绝对值由于受金属基体和碳化物状况制约而相差很大;超塑性区范围约80℃,超塑性只有有限的塑性;热塑性最低点为880℃;铸态试样经短时高温加热处理后锻打,明显改善碳化物不均匀度,提高了铸态热塑性;高速钢大材锻压比至少应不小于8,再用墩粗、横锻等工艺以增加变形量,来获得较好的碳化物高低倍组织。 相似文献
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M2高速钢铸带组织特征及其后续处理 总被引:2,自引:1,他引:1
研究了M2高速钢在不同制备条件下的凝固组织特征以及工业铸带中碳化物在高温热处理、热变形作用下的变化,测量了在不同制备条件下高速钢的凝固速度和共晶碳化物网的厚度,采用透射电镜研究了后续高温热处理、热变形对工业铸带中碳化物相的影响,采用定量金相法分析了制备条件和后续处理工艺对铸带组织的影响.研究结果表明,双辊薄带连铸工艺可以细化高速钢凝固组织的枝晶和共晶碳化物网的厚度,改善碳化物的分布,后续高温热处理和热变形可以进一步优化工业铸带中的碳化物组织.建议在工业铸带的后续处理中同时采用高温热处理和热变形工艺以改善铸带组织. 相似文献
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研究了不同硼含量对含碳3.4%-3.8%、含硅2.0%-3.0%,含锰2.0%-=3.0%的球墨铸铁铸主热处理态组织和力学性能的影响。结果表明:随着硼含量的增加,铸态组织中的碳化物数量增加,硬度提高,冲击韧性下降,当硼含量大于0.010%时,铸态组织中出现了明显的网状或断网状碳化物,冲击韧性下降幅度较大,经淬火、回火后、碳化物发生不同程度的溶解。当硼含量为0.003%-0.0105时,热处理后碳化物基本消失,硬度保持在HRC50左右,冲击韧性达到或超过9J/cm^2;当硼含量超过0.010%时,热处理后仍存在断网状或条块状碳化物,硬度稍有增加,冲击初性明显下降。 相似文献