904L-14Cr1MoR复合钢板焊接试验研究

采用爆炸焊接方法制备超级奥氏体不锈钢904L-14Cr1MoR复合钢板,需对起爆点等未复合区进行耐蚀堆焊。针对904L-14Cr1MoR复合钢板的焊接特点,选用了ENi Cr Mo-3作为基层和复层的过滤层、E385为盖面层焊接材料,并采用相应技术措施进行耐蚀堆焊,焊后对焊接试板进行了组织观察和性能检测。试验结果表明,904L-14Cr1MoR复合钢板耐蚀堆焊层焊缝及其热影响区的各项性能均满足相关标准和产品技术协议的指标要求。     

8367、904L和316L奥氏体不锈钢的耐点蚀性能研究

为了研究8367、904L和316L奥氏体不锈钢在不同环境下的的耐点蚀性能,采用电化学试验和浸泡腐蚀试验,从点蚀当量、临界点蚀温度、点蚀电位和腐蚀速率等方面进行了分析。结果表明：8367、904L和316L不锈钢在3.5%NaCl溶液中的临界点蚀温度分别为66,50,15℃;随着介质温度的升高,8367的临界点蚀点位无明显变化,904L和316L的临界点蚀点位则逐渐降低,且E_b（8367）>E_b（904L）>E_b（316L）;8367不锈钢在20℃和50℃的4%FeCl₃溶液中均具有较低的腐蚀速率,且随着温度升高,腐蚀速率无明显变化;904L和316L在20℃和50℃的4%FeCl₃溶液中的腐蚀速率均大于8367,且随着温度升高,904L和316L的腐蚀速率大幅度增大。     

热处理对0Cr1 7Mn14Mo2N双相不锈钢性能的影响

研究了热处理对0Cr17Mn14Mo2N双相不锈钢铸态组织中δ－铁素体的含量，形态以及双相不锈钢性能的影响。结果表明，在1050－1200℃之间加热时，组织为奥氏体基础上分布着的球化的及长条形的δ－铁素体，且加热温度越高保温时间越长铁素体的球化率越高。在1250℃加热时，组织为粗大的铁素体等轴晶，其中铁素体以球状均匀分布的0Cr17Mn14Mo2N双相不锈钢的拉伸性能最好。     

脱氧对碳钢耐点蚀性能的影响

选择四种不同脱氧程度的碳钢,在pH=10的3%(质量分数)NaCl溶液中进行极化试验,比较钢的点蚀诱发敏感性;在人造海水中进行模拟闭塞腐蚀电池试验和室内挂片试验,评价钢的点蚀扩展速度.结果表明:沸腾钢A,B钢中的主要夹杂物为橄榄状硫化物和土豆状氧化锰夹杂,镇静钢C,D钢的主要夹杂物为条片状硫化物夹杂和硅酸盐夹杂.在相同条件下,沸腾钢比镇静钢表现出更弱的点蚀诱发敏感性和更小的点蚀扩展速度.同是镇静钢,过低的磷含量可显著促进蚀孔的扩展.     

表面纳米化对316L不锈钢抗点蚀性能的影响

分别对未表面纳米化、表面纳米化和表面纳米化后退火处理的316L不锈钢的样品进行点蚀试验,在3.5%NaCl水溶液中分别测出它们的极化曲线.结果表明,316L不锈钢表面纳米化后抗点蚀性能下降;表面纳米化后经退火处理的316L不锈钢随退火温度的升高和退火时间的延长抗点蚀性能会重新恢复.     

高温高压下Clˉ浓度、CO2分压对13Cr不锈钢点蚀的影响

为了研究CO2分压、Clˉ浓度对13Cr油井管钢点蚀行为的影响，用电化学方法模拟塔里木油田环境进行了腐蚀试验。结果表明，在模拟条件下，13Cr钢的再钝化能力较差；Clˉ是造成13Cr钢发生孔蚀的主要原因，在较高Clˉ浓度下，点蚀诱发敏感性增强，EIS图谱的低频端出现典型的点蚀诱导期和发展期特征；随着CO2分压的增大，促使孔蚀的发生和发展，蚀孔内的阳极反应电流密度加强，溶液黏度加大，从而使蚀孔内的扩散传质过程受阻。     

ECAP加工与热处理对工业纯铁点蚀行为的影响

通过多道次等通道转角挤压(ECAP)和退火热处理,制备不同组织结构状态的超细晶工业纯铁,采用透射电镜观察微观组织结构特征,并用电化学极化和阻抗谱技术表征超细晶纯铁在含氯离子的钝化介质中点蚀行为。结果表明:随着ECAP加工道次增加,低道次形成的高位错密度板条状结构转变为低位错密度等轴晶;ECAP样退火热处理后,位错减少、大角度晶界增加。ECAP加工道次对纯铁自钝化性能影响不大,开路电位和极化电阻变化均较小;耐点蚀性能与加工道次有关,点蚀电位随加工道次先下降后升高;退火处理后自钝化性能和耐蚀性提高,开路电位、极化电阻和点蚀电位均明显增大。     

焊后热处理对12Cr1MoV钢管焊接接头组织与性能的影响

通过分析12Cr1MoV钢管钨极氩弧焊接头在热处理前后组织与性能的变化,研究了焊后热处理对其组织与性能的影响。结果表明:弯曲180°后面弯试样热处理前后均无开裂现象,焊态下的背弯试样个别接头有细小开裂,热处理后则未出现开裂;热处理后接头的抗拉强度有所提高;焊后热处理消除了接头组织中的淬硬组织,使接头的韧性和承载能力得到提高。     

热处理对12Cr2Mo1R耐热钢断裂韧度的影响

本文对12Cr2Mo1R耐热钢板进行了正火+回火处理(NT),然后再进行模拟焊后热处理(SPWHT),研究了这两种状态钢板在不同温度下的J-Δa阻力曲线,并对断裂韧度J0.2BL值进行了分析。研究结果表明,这两种热处理态组织均以贝氏体为主,所含碳化物都由M3C、M2C、M7C3和M23C6组成,其中M代表合金元素Cr、Mo、Mn和Fe或者它们的组合;在相同热处理的状态下,温度越高,断裂韧度值越高;相同温度情况下,正火+回火态12Cr2Mo1R耐热钢表现出较高的断裂韧度,因为其碳化物含量较小,碳化物之间的间距相对较大。     

N对双相不锈钢00Cr25Ni7Mo3N组织、力学性能和耐点蚀性能的影响研究

通过对00Cr25Ni7Mo3N双相不锈钢加入不同的含N量,研究了N对00Cr25Ni7Mo3N的组织、室温力学性能和耐点蚀性能的影响。结果表明:N能改善钢的相比例;N含量在0.10%～0.20%范围内对钢的力学性能影响不大;N显著提高钢的耐点蚀性能。     

激光热处理对1Cr5Mo钢焊接接头组织结构的影响

利用CO_2激光对1Cr5Mo耐热钢焊接接头进行表面热处理,通过4XC型光学显微镜对激光热处理前后焊接接头各区显微组织和晶粒度等级进行分析,并采用X射线应力仪测定激光热处理前后焊接接头残余应力和残余奥氏体的分布规律。结果表明:经激光热处理后1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面晶粒发生细化,焊缝区、熔合区、过热区和正火区晶粒等级由9级、9.8级、8级和10.7级提升至10级、10.2级、8.5级和11级,组织结构薄弱区域由过热区、焊缝区和熔合区减少为过热区,均匀性得到了明显改善;激光热处理消除了焊接接头表面残余拉应力,形成了深度约为0.28mm的残余压应力层,残余奥氏体含量有所提高,分布更均匀,有利于改善其力学性能。     

904L(N08904)不锈钢复合板腐蚀性能研究

本文对904L+14Cr1MoR(H)和904L+Q345R两种复合板675℃消应力退火热处理后进行了系统的腐蚀试验,结果表明:复层904L发生晶粒粗大化,晶间存在碳化物析出,抗腐蚀性能受热处理影响显著。ASTM G150法临界点蚀温度CPT≥40℃,一般不超过904L原始状态的CPT;ASTM 262B法腐蚀速率11 mm/a;GB/T4334E法腐蚀,试样弯曲外侧面无晶间裂纹出现。     

304L(D)双牌号不锈钢的点腐蚀行为研究

304L(D)双牌号不锈钢产品的制造不可避免焊接过程,焊接接头也是最容易出现失效的位置,而现今304L(D)双牌号不锈钢的性能及使用在国内外均没有系统的研究及相应的标准。采用失重法结合腐蚀SEM形貌观察及蚀坑内部元素EDS谱,从腐蚀速率与化学成分方面分析了304L(D)双牌号不锈钢母材及焊缝的耐点腐蚀性能。结果显示:焊缝处耐点蚀性能最优而母材最次。所得腐蚀数据可以作为今后制定304L(D)双牌号不锈钢使用条件的参考。     

浅析40Cr钢制活塞的热处理工艺

目前活塞多选用低碳渗碳钢、中碳渗碳钢或高碳钢制造,通过失效分析研究,认为在满足强度技术要求的情况下,可选用40Cr材料整体淬火,本文对这一工艺进行了详细的分析和探讨。     

35 Cr3 NiMoA 钢件的热处理工艺改进

为满足产品热处理后头部具有足够的强度,心部与整个截面均淬透,整个截面布氏硬度印痕直径按梯度分布,头部布氏硬度印痕直径达到2.9 ～3.1 mm,尾部布氏硬度印痕直径达到3.3～3.6mm的工艺要求,最终采用局部感应回火热处理.在靶场强度试验时,产品头部出现断裂现象,分析原因是局部感应回火热处理后,温度梯度产生内应力所致.为解决此问题,热处理后增加一次全弹回火,消除了由于温度梯度而产生的应力.工艺改进后,经小批量生产考核,产品质量稳定,通过了靶场穿透强度试验,保证了产品性能,并利于切削加工.     

铁氧化菌作用下316L不锈钢点蚀电化学特性的研究

采用电化学测量、交流阻抗技术、扫描电镜观察和能谱分析等实验方法,研究了316L不锈钢在铁氧化菌(IOB)溶液中的腐蚀电化学行为,分析了炼油厂冷却水系统微生物腐蚀的特征及机制,结果表明,在含有IOB溶液中的自腐蚀电位(Ecorr)、点蚀电位(Epit)和极化电阻(Rp)均随浸泡时间的增加呈现出降-升-降的变化趋势;在含有IOB溶液中的腐蚀速率均大于在无菌溶液中;IOB的生长代谢活动及其生物膜的完整性和致密性影响了316L不锈钢表面的腐蚀过程,使不锈钢表面的钝化膜层腐蚀破坏程度增加,加速了316L不锈钢的点蚀.     

热处理工艺对1Cr15Ni4Mo3N钢组织和性能的影响

通过力学性能测试和显微组织观察,研究了热处理工艺对1Cr15Ni4M03N钢显微组织和力学性能的影响。结果表明：该钢经780℃×5h空冷和590℃×4h空冷二级退火处理后具有良好的切削性能,适合进行机加工;再经过1070℃×1h油淬、-70℃冷处理和200-470℃回火处理后,可获得较好的综合力学性能。     

7Cr2WMoVSi钢热处理过程的碳化物的变化

本文研究了７Ｃｒ２ＷＭｏＶＳｉ钢热处理过程的碳化物的变化，结果表明，随退火温度降低，碳化物尺寸减小，７８０～８００℃退火获得均匀细化的球化组织；加热至９４０～９８０℃奥氏体化时，Ｍ３Ｃ，Ｍ２３Ｃ６已全部溶解，仍存在Ｍ６Ｃ和较多的ＶＣ剩余碳化物，有效地阻碍了奥氏体晶粒长大，随回火温度升高，按Ｍ３Ｃ，Ｍ２３Ｃ６，Ｍ６Ｃ，ＶＣ依次沉淀析出，各类碳化物的不同析出过程，提高了钢的回火抗力。