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1.名称:铁素体、奥氏体双相不锈钢.2.专利申请范围:(1)满足下列条件的铁素体、奥氏体双相不锈钢,具有优良的耐硝酸腐蚀性能。C≤0.03%;Si<2%;Mn<2%;Cr25~35%;Ni6~15%;N<0.35%;其余为铁相不可避免的杂质。还要符合下式-13相似文献
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耐点蚀当量(PRE)与压力容器用超级不锈钢 总被引:1,自引:0,他引:1
耐点蚀当量(PRE)被用作不锈钢综合耐蚀性能的定量标示.近年PRE=Cr+ 3.3Mo+16N的公式已在EN和ASTM标准中标准化.不锈钢标准中已有PRE ≥40(铁素体不锈钢为PRE≥35)的超级不锈钢28种牌号,国外压力容器标准中已有16种牌号.本文讨论了PRE的产生与应用以及超级不锈钢的性能和在压力容器中的应用. 相似文献
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正1.概述316L不锈钢属于奥氏体不锈钢,这类钢具有良好的塑性、韧性、耐腐蚀性,综合性能优良。由于添加了Mo元素(2%~3%),316L不锈钢不仅具有良好的耐点蚀性、抗蠕变性、耐高温性,而且加工硬化性能较好,故在管道、热交换器、食品设备、化工设备及钟表器械等行业被广泛使用。因此,研究和掌握316L不锈钢的焊接性,具有很大的实用价值。 相似文献
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1引言不锈钢中的元素含量一般是Fe占主体,Cr大于10.5%,C小于1.2%。按钢的组织结构分类可分为奥氏体不锈钢、马氏体不锈钢、铁素体不锈钢、双相不锈钢和沉淀硬化不锈钢。其中,316L为奥氏体不锈钢,含Ni量较高,具有较强的抗腐蚀能力,耐磨性好、强度高、韧性大,且具有良好的焊接性能,被广泛用于海洋、医疗等行业(如制成海洋管道、医用植入材料等)。 相似文献
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基于动态电位极化腐蚀测试结果,在通入H2和O2的环境中,腐蚀电阻大小分别是C r2N304不锈钢裸片和304不锈钢裸片C r2N。静态电位极化腐蚀测试显示在模拟阳极条件中,304不锈钢(C r2N涂层)展现了比304不锈钢裸片低的极化电流密度,但是随着时间增长,电流密度变高了,因为腐蚀已经在微孔洞区域开始了。在模拟阴极环境中,由于在微孔洞区域的不锈钢基底已经发生钝化,因此提供了高的腐蚀保护,在涂层中的微孔洞的负面影响变小了。 相似文献
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《机械制造与自动化》2016,(5)
为实现工程中对油膜厚度无损检测的目的,需要在钢表面制备Al N压电薄膜,作为声发射接收元件。采用直流反应磁控溅射技术,利用Al作为过渡基层,在不锈钢上沉积Al N薄膜。研究了改变溅射功率、氮气流量比等工艺条件对Al N薄膜生长的影响。利用X射线衍射仪(XRD)和原子力显微镜(AFM)对薄膜取向性及表面质量做了表征。实验结果表明,溅射功率的增加有利于Al N薄膜的择优取向生长,但过高的功率会影响薄膜表面的粗糙度;氮气流量比过低或过高都会影响Al N的生长,应将其控制在30%~70%的范围为宜。 相似文献
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<正>不锈钢按金相组织可分为奥氏体不锈钢、马氏体不锈钢和铁素体不锈钢.其中奥氏体不锈钢广泛地应用于建筑、运输机械和产业机械等部门,但它具有加工硬化性高,成屑时剪切应力大和导热系数小等性质.因此,加工这种钢时,为了抑制切削阻力和发热,刀具不但要有良好的锋利性,而且还应有优异的耐热性和耐崩刃性.为了适应加工不锈钢的长寿命和高效率要求,神户公司开发了涂层直柄钻头“GE-USM”,并已投放市场.现将该钻头的特点介绍如下.一、特点(1)钻头基体的材质采用耐热性优异的钻高速钢,为了提高耐磨性并防止粘刀,对钻头进行了TiN涂层处理. 相似文献
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<正> 众所周知,用涂层高速钢立铣刀加工不锈钢和钛合金等难加工材料时,不但能提高刀具耐用度,而且又能提高生产率。苏联乌里扬诺夫斯克工学院研究表明,当使用钛和钼、钛和锆以及锆和钼的氮化物[(Ti—Mo)N、(Ti—Zr)N及(Zr—Mo)N]作涂层时,可使立铣刀获得最佳的效果,但复合涂层刀具的成本比单涂层的要高。 相似文献
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为了优选出合理的夹具材料用于制备00Cr18Ni10N超低碳奥氏体不锈钢真空扩散连接接头,分别采用中性盐雾腐蚀试验方法和电化学阻抗谱(EIS)测试方法对比研究了氮化硼与石墨夹具材料对00Cr18Ni10N钢扩散连接接头在Na Cl腐蚀环境中的耐蚀行为。研究结果表明:采用氮化硼夹具制备的00Cr18Ni10N不锈钢扩散连接接头保持了与基材接近的耐蚀性能,未发生点蚀和晶间腐蚀;使用石墨夹具制备的00Cr18Ni10N不锈钢扩散连接接头的耐蚀性能比基材显著降低,出现了较为严重的晶间腐蚀现象。电化学测试表明:采用石墨夹具制备的连接接头试样自腐蚀电流密度比不锈钢基材和采用氮化硼夹具制备的连接接头试样高一个数量级,其表面阻抗较基材低两个数量级。原因归于使用石墨夹具制备不锈钢扩散连接接头时,石墨夹具的碳原子扩散到不锈钢表层形成了碳的过饱和固溶体,而在随炉冷却过程中碳与铬及铁在晶界形成了碳化物(Cr Fe)7C3,造成不锈钢表层出现晶间贫铬现象,促进了晶间腐蚀的发生,进而导致该区域耐蚀性能降低。 相似文献
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强度很高延性好的含有与普通合金钢相同硫、磷及其它杂质元素的一些亚稳定奥氏体(Trip)钢的阳极极化试验表明,它们具有与普通316型不锈钢相同的耐均匀腐蚀性能和更好的耐海水孔腐蚀性能。Trip钢的冷作可增加一些耐孔腐蚀性能和略减少耐均匀腐蚀性能。这种作用与其说是冷作本身倒不如说是冷作使奥氏体向马氏体转变所造成的结果。 相似文献
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采用等离子体源渗氮技术对AISI 316奥氏体不锈钢进行450℃×6h改性处理,通过干摩擦磨损试验对比研究了该不锈钢基体和表面改性层在不同载荷下与Si_3N_4陶瓷球摩擦副对磨时的摩擦磨损行为,观察了磨损形貌,并对其磨损机制进行了分析。结果表明:等离子体源渗氮后,试验钢表面形成了厚度约17μm的单一面心立方结构的高氮γ_N相改性层,改性层中氮元素的原子分数为15%~20%,最大显微硬度约1 510HV0.01;与基体相比,在相同载荷下γN相改性层具有相当或更低的摩擦因数,且比磨损率均降低一个数量级以上,耐磨性能显著提高;基体的磨损机制主要为黏着磨损,而γN相改性层在较低载荷(2~4N)下的磨损机制主要为氧化磨损,在较高载荷(6~8N)下的主要为磨粒磨损。 相似文献
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研制了双相和超级双相不锈钢焊条,通过准确的焊缝合金、焊芯成分及药皮组分的设计,研制出的焊条具有良好的焊接工艺性能,焊缝组织具有比例恰当的铁素体和奥氏体含量,两类焊条焊缝,尤其是超级双相不锈钢焊条焊缝,均具有极佳的耐点腐蚀性能、耐晶间腐蚀性能和良好的力学性能。 相似文献
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对2205双相不锈钢板进行了药芯焊丝电弧焊,研究了不同热输入(8.32,11.02,14.04,17.39kJ·cm~(-1))对焊接接头显微组织、铁素体含量、冲击性能、显微硬度和耐点腐蚀性能的影响。结果表明:2205双相不锈钢接头焊缝、熔合区及热影响区均由奥氏体和铁素体组成,铁素体含量随着热输入的增加而逐渐降低;焊接热输入在14.04kJ·cm~(-1)时,接头区域铁素体体积分数基本满足40%~60%的要求;随着焊接热输入的增加,接头焊缝和热影响区的硬度略有降低,焊缝金属的冲击吸收功先升高后下降,热影响区的点腐蚀速率变化不大,焊缝的点腐蚀速率则先下降后升高;焊接热输入在14.04kJ·cm~(-1)时,2205双相不锈钢焊接接头的耐点腐蚀性能最好。 相似文献
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本文采用金相、X-射线衍射、扫描电镜(SEM)和电子探针(EPMA)等试验方法,对Cr18Mo2高纯铁素体不锈钢焊接接头区域的显微组织和焊接热影响区(HAZ)脆化特征进行了试验研究,并对焊后经厉再加热处理后的HAZ晶粒组化倾向、析出物及断口形态进行了分析。试验结果表明,晶粒粗化,析出物以及晶界氧化是导致铁素体不锈钢焊接HAZ脆化的主要原因,HAZ中的析出物(TiN、TiC和Cr_2N等)对脆性裂纹的产生和扩展有促进作用。 相似文献
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