关于“深层搅拌桩复合地基承载力的概率分析”的讨论

《岩土工程学报》2 0 0 0年第 3期发表的“深层搅拌桩复合地基承载力的概率分析”一文 (以下简称“原文”)用概率分析了水泥土复合地基的承载力 ,这对复合地基的设计将起到积极意义。但其中有几个问题需要讨论 : 1　应在“复合状态”下考虑水泥土桩的极限承载力原文复合地基的极限承载力Ｐｃ 的计算模型为 :Ｐｃ =Ｉ[ｍＰｐ+λ(1-ｍ)Ｐｓ] (1)　　从式 (1)中可以看出 ,在分别确定Ｐｐ(水泥土桩的极限承载力 )和Ｐｓ(桩间地基土的极限承载力 )之后 ,乘以不确定因子Ｉ构成概率统计的基本模式。从原文表 1中可以看出不确定因素Ｉ考虑了置换率 (ｍ ) ,水泥土无侧抗压强度 (ｑｕ) ,地基土     

关于“水泥搅拌桩复合地基承载力辨析”的讨论

笔者学习了郑刚等先生的“水泥搅拌桩复合地基承载力辨析”一文 (《岩土工程学报》2 0 0 0年 4期 ,以下称“原文”) ,针对文中一些观点 ,谈谈自己的看法 ,供大家参考。 (1)对桩间土承载力的确定。原文的复合地基载荷试验 ,按相对变形值Ｓ =(0 .0 0 4～ 0 .0 1)ｂ(ｂ为复合地基荷载板宽度 )确定复合地基承载力基本值后 ,又取Ｓ =0 .0 2ｂ(ｂ 也为复合地基荷载板宽度 )确定此时桩间土的承载力。然后 ,认为二者取用的桩间土承载力对应的沉降不一致。反映到原文图 1上 ,就是将沉降Ｓ=0 .0 1ｂ和Ｓ =0 .0 2ｂ对应到桩间土天然地基载荷试验的荷载沉降曲线上进行桩间     

关于“软土中超长水泥搅拌桩复合地基承载力研究”的讨论

笔者近日学习了郑刚等先生的“软土中超长水泥搅拌桩复合地基承载力研究”一文 (《岩土工程学报》2 0 0 2年第 6期 ,以下简称“原文”) ,获益甚丰。针对文中一些观点 ,谈谈自己的看法 ,与原文作者商榷。(1)原文在“单桩复合地基承载力性状及破坏模式试验”的分析中提出“不考虑 9#桩 ,7个单桩复合地基载荷试验加荷至破坏时沉降量 s与承压板 b之比s b 平均为 0 .0 19,考虑到桩土相互作用影响 ,复合地基破坏时桩间土反力较小 ,远未达到天然地基极限承载力” ,这个结论似乎缺乏充分的试验依据 ,至少仅从文章中提供的试验数据得不到这样确切的回答 ,如果只是凭文献中的一些资料进行推测得到的     

水泥搅拌桩复合地基承载力与载荷试验关系的几个问题——兼答赵占山先生

感谢赵占山同志对“水泥搅拌桩复合地基承载力辨析”一文 (以下简称“原文”)的关注与讨论。讨论主要针对了原文中涉及的水泥搅拌桩复合地基载荷试验的几个问题。下面结合讨论对原文中根据相对变形Ｓ/ｂ确定桩间土承载力的问题和载荷板宽度对复合地基承载力确定的影响分析的质疑 ,对这些问题作进一步分析。 (1)桩间土承载力确定规范ＪＧＪ 79-91规定 ,水泥搅拌桩复合地基承载力标准值应通过现场复合地基载荷试验确定[1] 。规范ＧＢＪ 5 0 0 0 7-2 0 0 2进一步规定 ,复合地基承载力特征值可通过现场复合地基载荷试验确定 ,也可用增强体和其周围土的载荷试验结果结合经验确定[2 ] 。这就带来一个问     

对“软土中超长水泥搅拌桩复合地基承载力研究”讨论的答复

学习了同行马克生 ,张小菊对拙文“软土中超长水泥搅拌桩复合地基承载力研究”(《岩土工程学报》2 0 0 2年第 6期 ,以下简称“原文”)的讨论 ,感谢两位同行对原文的关注 ,下面按讨论稿中指出的问题逐一进行讨论。(1)关于土承载力的发挥问题。原文试验是在③ -3淤泥层上进行的 ,根据勘察报告 ,该层土天然地基承载力特征值fak=42kPa ,含水率达 70 % ,是典型的温州软土。讨论稿根据三根单桩静载试验得到的单桩极限承载力计算了破坏时的桩身强度 ,三组试验平均破坏荷载为 15 3kN ,而 8组单桩复合地基载荷试验得到的单桩复合地基破坏荷载平均值为 2 0 9kPa ,并由此计算出单桩复     

对“多桩型复合地基设计计算方法探讨”讨论的答复

感谢何广讷先生等对“多桩型复合地基设计计算方法探讨”一文(以下简称“原文”)的关注。现就讨论稿中涉及的问题做如下答复:(1)多桩型复合地基承载力根据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)(简称地基规范)和《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)(简称地基处理规范),复合地基承载力确定可分为设计阶段、竣工验收阶段。在复合地基设计阶段,地基规范规定:复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定,或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定;地基处理规范规定:复合地基承载力特征值,应通过现场复合地基载荷试验确定。初步设计时,对不同桩型的复合地基分别给     

关于“水泥土桩长等对承载力及模量影响的定量分析”的讨论

 <正> 笔者近日学习了马海龙博士的“水泥土桩长等对承载力及模量影响的定量分析”一文(《岩土工程学报》2003年第6期,以下简称“原文”),获益甚丰,所作的研究工作很有意义。针对文中有关试验成果的分析,谈谈自己的看法,与原文作者商榷。 (1)原文中对单桩复合地基及多桩复合地基的承载力确定,     

多桩型复合地基承载力计算方法研究

在对已有多桩型复合地基承载力计算方法进行充分研究的基础上,考虑多桩型复合地基受荷荷后的实际工作性状和施工方法对桩间土承载力的综合影响,引入主控桩、辅桩和桩间土承载力发挥系数及桩间土承载力提高系数,提出了多桩型复合地基承载力分步计算新方法。实例验证表明,复合地基承载力计算值与载荷试验实测值基本吻合。     

关于“考虑桩土接触特性的复合地基承载机理的数值分析研究”的讨论

研究考虑桩土间相互接触的复合地基承载机理是一个很有意义的课题。笔者近日有幸拜读了李小青等同志的“考虑桩土接触特性的复合地基承载机理的数值分析研究”一文(《岩土工程学报》2006年第4期,以下简称“原文”)。文中通过引入桩土接触面单元,采用三维有限元方法分析了复合地基的承载机理及其加强效应,得出了一些有益结论。笔者针对文中的几个问题向原文作者请教和商讨。(1)原文在“1桩、土界面摩擦接触模拟”部分认为以往的桩土相互作用分析中采取了两种假定,即不考虑桩土接触及接触面光滑,同时采用了无厚度Goodman单元来模拟桩土间接触。土与结构的相互作用形式与岩体力学中岩块之间的相互作用形式有着本质上的区别,采     

多桩型复合地基桩与桩间土承载力发挥系数实测分析

多桩型复合地基作为复合地基技术的新发展,在工程实践中得到愈来愈多的应用,被列入《建筑地基处理技术规范》JGJ79报批稿,但其承载力计算复合式中桩与桩间土承载力发挥系数,不同条件的多桩型复合地基应有不同的取值。本文依据现场实测结果对刚性长短桩复合地基承载力发挥系数进行的分析表明,多桩型长短桩复合地基桩间土承载力发挥系数可为1.0,增强体单桩承载力发挥系数可取0.8～0.95。     

协力桩-筏复合基础的应用研究

0　引　　言①多层住宅采用微型桩,可节约桩基造价。同时,合理的微型桩布设方式有利于优化筏板受力和减少不均匀沉降[1]。协力桩-筏复合基础是指在多层建筑物筏基下合理设置可提供一定承载力的微型桩桩群的一种复合基础。其实质是天然地基参与共同承载,即在天然地基承载的基础之上,再加上少量的微型桩以弥补天然地基承载力之不足,在桩和地基共同承担上部荷载过程中,桩间土承担了大部分荷载,桩只起到协助承载作用,这也是协力桩-筏复合基础名称的由来。1　协力桩-筏复合基础的承载机理顾名思义,“协力桩-筏复合基础”是考虑天然地基土参与共同承载作用,而非象通常概念“有桩就不再考虑土”。协力桩-筏复合基础(Assistan     

CFG桩复合地基承载力确定

CFG桩复合地基是刚性桩复合地基,属于地基范畴;复合桩基是桩基,属于基础范畴。CFG桩复合地基中单桩承载力大于自由单桩承载力,复合地基桩间土承载力一般情况下大于天然地基承载力。复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定,试验方案要合理模拟工程实际条件。利用公式估算复合地基承载力特征值时要合理选择Ra、fsk、β的取值。公式计算结果一般不大于载荷试验结果。CFG桩复合地基载荷试验中,褥垫层厚度取150mm,褥垫层周围预留原状土约束形成侧限条件。     

对“水泥土桩长等对承载力及模量影响的定量分析”讨论的答复

<正> 感谢周立运先生对“水泥土桩长等对承载力及模量影响的定量分析”一文(以下简称原文)的关注。现就讨论稿中涉及的问题答复如下。 (1)复合地基静载p-s曲线承载力判断标准问题 复合地基静载p-s曲线中,荷载-沉降关系大致有两种     

基于BP算法的CFG桩复合地基承载力的神经网络预测

将BP神经网络模型应用于CFG桩复合地基承载力的设计计算中,通过对影响CFG桩复合地基承载力因素间的非线性关系分析,指出影响CFG桩复合地基承载力的主要因素有:桩的参数、置换率、土的物理力学特性、褥垫层厚度和施工工艺。为成功预测CFG桩复合地基承载力,收集了大量工程实测资料(包括地质资料、工程设计资料、静载荷试验资料),并按照神经网络的训练要求对工程资料进行了分析整理,建立了基于人工神经网络的CFG桩复合地基承载力预测模型。通过对网络的学习训练,得到的复合地基承载力预测值达到了预期精度。     

静压刚性小桩复合地基承载力计算

静压预制混凝土小桩复合地基采用压桩设备直接将预制桩压入地基土中，预制桩作为竖向增强体与周围土体共同构成复合地基。在压桩施工过程中，预制桩对横向挤土，使桩周1d～2d范围内的地基土孔隙率显著降低，提高了此部分土的力学性能，与静压预制桩构成施工质量稳定．复合地基承载力更高和压缩变形性能更好     

对建筑复合地基面积置换率问题的探讨

文章通过引入复合地基桩土面积置换率的基本概念,介绍桩土单元体体的划分原则,通过不同范围及布桩形式下桩土单元的选取,对复合地基面积置换率的计算进行对比分析,并指出地基处理技术规范中等效圆法求解面积置换率的局限性;最后通过对地基处理技术规范给出的多桩型复合地基不同布桩形式下的置换率公式进行推导,更正了其中的错误之处。     

CFG桩复合地基的试验研究

本文介绍了一个CFG桩加固软土地基的工程实例。结合该工程,对CFG桩复合地基的设计方法进行了简要阐述;采用有限元ANSYS程序对CFG桩复合地基的应力传递特性进行了分析;对CFG桩体的强度和弹性模量进行了测试,对CFG桩体、CFG桩复合地基进行了静载荷试验,对桩间土进行了标准贯入试验。试验和分析结果表明:CFG桩能够把荷载传递到深层土上;CFG桩复合地基与天然地基的变形比随面积置换率m的增大而减小,且当m<10%时,效果显著;经CFG桩处理后的复合地基的承载力高达天然地基承载力的2.5倍以上,打桩过程的振动作用和挤密作用可以消除或降低桩间土的液化。     

钻孔夯密桩复合地基承载力分析

通过桩身强度、桩间土密实度、桩土结合度、面积置换率计算、对比,对钻孔夯密桩复合地基承载力进行分析、论证。     

对“混合桩型复合地基试验研究”讨论的答复

首先感谢梁发云、陈龙珠两位博士对“混合桩型复合地基试验研究”一文 (以下简称原文 )的关注和补充 ,也希望今后能在混合桩型复合地基的试验研究方面与两位博士互通有无 ,共同探讨。现就讨论文中的有关问题答复如下 :1　试验模型对于上海及其它沿海地区而言 ,长径比在 2 0～ 3 0的桩的端承力或许不可忽略 ,为减小沉降 ,长短桩复合地基中长桩应落在强度较高、压缩性较小的土层中。但是由于黄土地区地基土的承载特性、基桩的成桩工艺与沿海地区存在较大差异 ,因此不宜将上海的经验推广到其他地方。对于原文中的试验场地和桩型而言 ,两个试验点的复合地基载荷试验曲线表明增加素混凝土桩的桩长 ,复合地基的承载特性并     

CFG桩对提高复合地基承载力的影响分析

CFG桩复合地基中单桩承载力大于基桩承载力,一般情况下桩间土承载力大于天然地基承载力。它作为一种新型的软弱地基处理技术,能够较好地发挥桩土共同作用,目前已被广泛应用于地基处理工程中。