聚合物驱采聚浓度变化特征分析

大庆油田自1995年第一个聚合物工业性推广区块投产以来,目前已注聚十年。随着聚合物驱开发规模由主力油层向二类油层的逐渐扩大,聚合物驱全过程的开发规律认识也在逐渐深入。采聚浓度是分析聚合物驱动态变化的一个重要参数。通过对萨北油田积累的大量采聚浓度资料研究表明,在聚合物驱开发全过程中采聚浓度具有一定的变化规律。本文着重阐述了萨北油田聚合物驱采聚浓度与综合含水下降速度、综合含水下降幅度、含水低值期持续时间及后续水驱采聚浓度与综合含水的变化特点,对聚合物驱采聚浓度的变化状况做了深入探讨,分析了聚合物驱采聚浓度在开发过程中的变化趋势。深入研究和把握采聚浓度变化规律,可以进一步提高聚驱开发的整体效果,而且对后续注聚区块尤其是二类油层的聚驱开发具有极大的指导意义。     

改善大庆油田二类油层聚驱效果的措施研究

目前,大庆油田一类油层聚合物驱区块多数已经进入后续水驱阶段,聚合物驱的主要开发对象已经由一类油层转向二类油层。二类油层纵向上非均质性强,平面上相带变化复杂,砂体连通性差,导致开发中的平面矛盾非常突出,注入参数个性化设计、注入方式及跟踪调整技术标准有待进一步深入研究。为此,大庆油田开展了改善二类油层聚驱效果研究,通过分层注聚、分质分压注聚、合理设计注入参数、交替注入方式等一些列技术措施的实施,改善开发效果明显。     

北二东后续水驱综合调整方法及认识

大庆油田萨北开发区北二东一类油层聚驱与1999年投入聚驱开发,2002年进入低值期,2011年10月整体实施停注聚,转为后续水驱开发阶段。注聚转后续水驱后地下油水关系更加复杂,剩余油分布更加复杂,含水回升速度加快,平面矛盾进一步加剧,稳产难度日益增大。为了遵循控水稳油这一原则,强化了后续水驱注采调整,努力延缓后续水驱单元的含水回升,取得了一定的效果。     

XX聚驱工业区扩大波及体积调整技术探讨

聚合物驱油目前是大庆油田可持续稳产的一种主要三次采油技术,其聚驱的核心是扩大油层波及体积与提高油层动用厚度。随着开采程度的不断深入,XX工业区全面进入含水回升期,该阶段注入剖面开始返转,采聚浓度大幅度上升,平面受效差异进一步加大,因此在注聚后期阶段需要一套相应的调整手段有效提高聚合物利用率,在油层动用厚度提高的基础上,以井组、单砂体为调整单元,结合平面和纵向上进一步扩大聚合物的波及体积,提高聚驱开发效果。     

平面分质注入改善聚驱开发效果

为实现二类油层工业化区块的高效开发,将薄差油层作为聚驱开发的主要对象,在注入中分子量聚合物条件下,油层的动用状况变差,连通井区含水回升速度快,阶段提高采收率低。因此在前期分质注入现场试验中在优化段塞组合,优化注聚参数的前提下,加强分质注入参数配套调整方法的研究,进一步提高聚合物与不同油层匹配性,探索注聚中后期改善聚驱开发效果的做法。     

二类油层不同聚合物体系驱油效果研究

为了在降低二类油层聚驱成本、提高聚驱效率、改善开发效果上取得新突破,需要深入研究二类油层聚驱效果。本文通过实验确定了不同油层可注入的最大聚合物体积;研究了不同聚合物体系提高采收率幅度,给出了不同油层条件下最佳注聚体系,为二类油层聚合物驱开发方案编制、指标预测及注采跟踪调整提供依据,最终提高二类油层聚驱采收率。     

聚驱后续水驱阶段控含水的方法探讨

进入后续水驱阶段时,注入井分批次停止注入聚合物,转为注水,此时区块整体上呈现出高含水、高采出聚合物质量浓度状态,一般情况下,处于后续水驱阶段的区块很少受到关注。而且,随着注水倍数的增加、采出聚合物质量浓度的降低,注水压力会持续下降,注入水会快速突破,含水上升速度会加快,从而导致油井大面积进入特高含水阶段,低效无效的注采状况十分突出,产量递减加大,开发形势进一步变差。所以在后续水驱阶段所面临的主要问题就是如何控制含水上升。本文以探索控制含水上升的方法为目的,以北一区断西东区块为例,借鉴油藏动态数值模拟技术成果,通过对比不同停聚方式的优劣,分析停聚与含水上升之间的关系,总结治理含水上升的措施,提出了一系列有针对性的控含水调整方法,可供同类区块借鉴;同时也扭转了以往不重视后续水驱阶段的观点,重申了该阶段的重要性—尤其是后续水驱初期(即停聚转后续水驱期阶段),它是决定后续水驱未来命运的关键期,也是后续水驱控含水工作的基石。     

注聚中后期平面分质注入参数及方式

为实现二类油层工业化聚驱开发,将1m以下油层拓展为聚驱开采对象,在注入中分子量聚合物条件下,0.5-0.9米油层吸水砂岩及有效厚度比例仅达到40%-50%,随着注聚的深入,发育差注入井的注入能力变差,油层动用状况变差,连通井区含水加速回升,阶段提高采收率仅能达到10%左右。因此开展中、低分分子量注入试验,可通过优化段塞组合,优化注聚参数,可以有效改善油层动用,提高聚驱开发效果。     

大庆油田二类油层聚合物驱见效规律与认识

大庆油田主力油层聚合物驱开发技术已经成熟,二类油层聚合物驱与主力油层聚合物驱相比有很大的差别,二类油层聚合物驱见效规律也难以把握。因此我们通过室内研究,不断深化油藏地质认识、总结动态开发特点,分析存在的问题。形成了“以聚驱控制程度为核心,以限制注聚对象、细分层系、优化注聚方案为主要内容”的二类油层聚合物驱总体开发原则;得出二类油层见效规律与主力油层相比注入采出能力低,井点间受效不均衡的新认识。为二类油层大面积推广应用及产量接替提供了技术保障．     

聚转水驱后控减技术对策

聚合物驱油技术是目前解决中高渗透砂岩油藏产量递减问题的比较成熟的三次采油技术。但聚驱后期达到特高含水阶段转后续水驱,而残留在低渗透层中的聚合物加大了储层的层间和平面矛盾,降低了后续水驱的波及范围,影响了油藏的驱油效率。针对该问题,以X油田某区块为研究对象,通过理论分析结合数值模拟的方法得出聚合物驱油过程中,影响后续水驱开发效果的因素主要是储层非均质性和井网形式的影响。并提出转后续水驱前,油藏多井调剖控减技术降低储层非均质性,扩大波及体积,提高油层动用程度,且提出通过合理配注产、分注分采技术,通过调整流线改变液流方向,降低储层非均质性的影响,最终对油田起到增产提效的效果。     

二类油层清污水混配后含水变化规律的认识

北二西西块二类油层是萨北开发区第一个二类油层聚驱工业化推广开采区块,2006年底开始注聚,注聚两年后进入含水回升期,2009年4月为缓解污水外排压力,将清水稀释改清水污水混合稀释注聚。本文根据清污水混配后单井含水变化趋势,将含水划分为4种类型,分析归纳每种类型特点及产生原因,并根据不同类型井存在的问题采取相应的调整措施,控制含水回升速度,提高二类油层的聚驱效果,同时为其它注聚区块的调整挖潜提供可借鉴的依据。     

二类油层区块注聚后期周期注聚技术研究

现阶段二类油层已成为聚驱挖潜的主要对象,聚驱过程中油层动用厚度比例整体上可达到70%以上,但受油层非均质性强影响,薄差油层厚度比例仅45%左右,并随着注聚深入动用状况进一步变差。数值模拟表明,截至含水回升阶段,主体砂及以下油层采出程度不足50%,仍具有较大潜力,本文即在立足现场试验基础上,研究周期注聚动态变化规律、搞清周期注聚适应油层条件及相应的配套跟踪调整技术,探索注聚后期提高采收率的方法。     

水驱注水井配合注聚封堵方法研究

A区块2007年11月-2009年10月部署了125m井距二类上返注聚井,2009年10月-2010年6月,为配合二类油层SⅡ10-SⅢ聚合物驱油,A区块水驱油水井大批量封堵工作陆续进行。本次封堵工作借鉴以往封堵原则及完善方法,制定出适合A区块二类油层注聚区水驱注入井的封堵做法,通过对非二类油层加强注水,尽可能的减少了二类油层注聚对水驱油水井的影响,形成了一套较为完善的配合二类油层注聚区水驱注入井的封堵原则及具体做法,保证了水驱的开采效果。     

喇嘛甸油田三元复合驱动态变化

喇嘛甸油田由于距物源近,油层厚度大,非均质性强,油层性质与已开展的三元复合驱油试验区差异较大。为研究非均质厚油层三元复合驱油技术应用的可行性,2008年在北东块开展二类油层三元复合驱油先导性矿场试验。试验效果明显,从动态反应看,三元试验区视吸入指数在前置聚合物段塞下降较快,而后逐渐变缓,下降幅度高于二类油层聚驱;产液指数在前置段塞和主段塞阶段降幅较大,产液能力与聚驱相当;含水降幅高于聚驱,井组间含水降幅差异大;复合驱主段塞阶段采出程度高,阶段采收率高于聚驱。     

北一二排东萨葡油水井释放封堵层的实践与认识

北一二排二类油层分别于2003年11月为配合正常注聚,减少水驱对聚驱的干扰,充分发挥聚驱效果,根据以往水驱开发经验,进一步细化了水驱油水井的封堵原则,对水驱北一二排东74口井的萨Ⅱ10-萨Ⅲ10层段进行了停注、停采.截止目前,北一二排东二类油层已全部停聚转入后续水驱,区块含水率水平达到了96.6％,而水驱由于长期停注、停采,“两低”现象突出.为了改善水驱开发效果,通过对以井组为单元的分析和研究,制订了配合二类油层后续水驱的综合调整思路和原则,以达到进一步挖掘剩余油,完善层系及层系间注采关系,改善整体开发效果的目的.     

南二东二类油层注聚后两驱不同采出井开发效果分析

南二东二类油层自2009年5月开始实施注聚,经历了含水下降期、低含水稳定期,现在处于含水回升阶段,针对聚驱井的变化形势,本文重点分析,水驱井网开采萨Ⅱ组二类油层的采出井,即位于水聚同驱区域的采出井的生产形势,希望借此分析得到的经验能够应用于其他区块的开发。     

二类油层组聚驱后剩余油分布及动用状况

北北块一区二类油层于2007年投入聚驱开发,2013年12月转入后续水驱开发。目前区块综合含水97.76%,阶段提高采出程度17.06%,阶段提高采收率13.75%,目前采出程度53.5%,仍有较大的剩余油挖潜空间。对此,本文通过统计新钻井萨Ⅲ4-10油层水淹层分布及取芯井水洗程度、驱油效率的分析,同时利用数值模拟技术,对油层各沉积单元聚驱后在纵向上和平面上剩余油分布及动用状况进行了分析,初步认识到聚驱后剩余油主要集中在萨Ⅲ4+5和萨Ⅲ6+7沉积单元上部,进而为找出适合二类油层后续水驱阶段的潜力调整方法,提高萨Ⅲ4-10油层聚驱后开发效果提供参考和思路。     

北二西西块二类油层水聚同驱数值模拟研究

二类油层非均质性严重,这一特性决定了二类油层注聚过程中不可避免同一单元内存在水、聚两驱共存现象,使聚驱潜力难以得到发挥。本文通过对大庆北二西西块二类油层注聚开发区主要连通关系进行统计得出两大类主要连通关系,采用数值模拟方法对这两类主要连通关系区域水聚驱接触带不同注入参数组合下的开采特征进行了研究,确定了二类油层水聚同驱接触带不同连通关系两边注水区域水驱井与注聚区域注聚井合理的注入强度比;当存在水聚同驱时,水聚区接触带采用“三次加密水井-三次加密油井-聚驱油井-注聚井”的连通关系较好,此时聚驱区域和水驱区域的之间的干扰最小。掌握二类油层水聚同驱开发规律及确定合理的开发方式,对提高二类油层开发效果及进一步推广意义深远。     

二类油层聚合物驱开发指标影响因素分析

由于二类油层沉积环境变化大,平面和纵向上具有严重的非均质性,使开发指标的影响因素变得更加复杂。本文主要分析了影响二类油层聚合物驱开发指标的六个因素:①聚驱控制程度、②渗透率、③渗透率变异系数、④注聚初含水、⑤注采井距、⑥有效厚度。从而能够更准确得把握开发指标变化规律,为制定合理的增产措施和建立一套适合二类油层开发特点的指标预测方法奠定坚实的基础。     

一类油层聚驱后剩余油分布特征及挖潜方法研究

本文提出了研究聚驱后剩余油分布规律的新思路,即立足于对典型区块进行层内建筑结构解剖,对主力油层聚驱后剩余油再认识,从而进行聚驱后剩余油挖潜,实现由层间深入到层内,由层内深入到结构单元的跨跃,最大限度地挖潜聚驱后剩余储量。首先,明确了某区块主力油层后续水驱阶段平面上因废弃河道遮挡形成剩余油富集区;其次认清了该区域纵向因侧积夹层遮挡形成剩余油的原理和富集井区;确定了适合主力油层后续水驱阶段剩余油挖潜的长胶筒配套工艺;并且制定了长胶筒封堵挖潜的选井选层原则和标准。矿场实践证明长胶筒封堵是挖潜聚驱后剩余油的有效方法,可推广到前期控注控液的高关井治理和处于含水回升后期的其它注聚区块。