5Cr21Mn9Ni4N（21—4N）钢中M23C6的沉淀

观察研究了２１４Ｎ钢中球（块）状Ｍ２３Ｃ６,特别是球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀特征。发现球（块）状Ｍ２３Ｃ６的数量、尺寸不仅取决于固溶效果Ｐ值,而且还与固溶加热后的冷却速度有关;球间片状Ｍ２３Ｃ６的沉淀倾向较大,其沉淀倾向对固溶加热后的冷却速度十分敏感,冷却速度的减慢相当于固溶温度的降低;Ｐ值愈大或冷却愈慢,片状的数量愈多;反之,薄片的尺寸和厚度愈小     

Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢显微组织和晶间腐蚀敏感性的影响

为了研究Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢固溶后显微组织和耐晶间腐蚀性能的影响,分别在950、1000、1050、1100、1150和1200 ℃对含Nb量(质量分数,下同)为0.057%和不含Nb的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢进行1 h固溶处理,并观察其微观组织。结果表明,固溶温度在950~1200 ℃时,00Cr21Ni6Mn9N不锈钢的晶粒尺寸随着固溶温度的升高而增大,Nb的加入促进00Cr21Ni6Mn9N不锈钢中混晶组织的出现,提高其完全再结晶温度。不含Nb的试验钢在1000 ℃以上固溶后即可获得晶粒大小均匀的组织,而含0.057%Nb的试验钢则需要在1100 ℃以上才可以获得均匀组织,且其尺寸略大于无Nb钢在1000 ℃时完全再结晶的晶粒。随着固溶温度的升高和晶粒尺寸的长大,析出的Z相含量降低,晶粒界面能减小,在1150 ℃和1200 ℃固溶1 h后,Nb对晶粒的细化作用和温度升高造成的晶粒长大程度变得不再明显。两种成分的钢均具有较低的晶间腐蚀敏感性,含Nb量为0.057%的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢其再活化率R_a值较不含Nb的钢进一步降低。     

3Cr23Ni8Mn3N作为大功率柴油机排气阀用钢的可行性研究

通过对3Cr23Ni8Mn3N与常用的大功率柴油机排气阀用钢4Cr14Ni14W2Mo的力学性能和显微组织的比较、分析,发现3Cr23Ni8Mn3N的固溶处理温度范围宽、晶粒细小,具有组织、性能、热处理工艺及价格优势。认为3Cr23Ni8Mn3N能满足大功率柴油机排气阀的力学性能要求,具有用作大功率柴油机排气阀用钢的可行性。     

固溶处理对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢组织及碳化物的影响

利用FactSage软件中的FSstel数据库对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的相图进行计算,分析了氮元素对凝固及冷却过程中相变及析出相的影响,得到了53Cr21Mn9Ni4N耐热钢平衡凝固及冷却相变路径图,并用OM、SEM、XRD、EDS等对53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶3、10、20、40和60 min后的显微组织及碳化物演变规律进行了研究。结果表明,53Cr21Mn9Ni4N耐热钢由1600 ℃平衡冷却至300 ℃的过程中完整的平衡相变路径为:液相+气体→液相→液相+δ铁素体→液相+δ铁素体+奥氏体→液相+奥氏体→奥氏体→奥氏体+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体→奥氏体+M₂(C,N)+M₂₃C₆+α铁素体+σ相。M₂₃C₆的析出温度随着氮含量的增加而降低,M₂(C,N)的析出物温度随着氮含量的增加而升高,M₂₃C₆会因M₂(C,N)的析出受到抑制。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢的铸态组织非常不均匀,奥氏体呈树枝晶状生长,枝晶间析出大量层片状碳化物。随着固溶时间的增加,分布在枝晶间的层片状碳化物逐渐变成块状及短棒状,碳化物的数量逐渐减少,粗壮的树枝晶也逐渐变得细小。53Cr21Mn9Ni4N耐热钢在1200 ℃固溶后的组织及碳化物均得到明显改善。     

5Cr21Mn9Ni4N耐热钢等温时效组织研究

利用XRD、SEM研究了两种不同原始组织状态的耐热钢5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)等温时效过程中组织结构的变化。结果表明：等温时效过程中基体组织将发生分解，通过不连续沉淀机制形成M23C6 γ层状组织，且M23C6量随时效温度的提高而增加，其时效过程中微观组织变化与原始组织状态有关。讨论了原始组织状态对21-4N钢组织稳定性及高温使用性能的影响。     

无磁钻铤用0Cr19Mn21Ni2N奥氏体不锈钢800 ℃等温时效析出机制

通过Thermo-Calc热力学软件计算、光学显微镜、扫描电镜及透射电镜对0Cr19Mn21Ni2N奥氏体不锈钢在800 ℃等温时效过程中碳化物、氮化物的析出机制进行了研究。结果表明：第二相碳化物、氮化物析出的成分、种类、分布随局部C元素贫化而发生变化。在800 ℃等温时效过程中,当时效时间为10~60 min时,晶界上较高浓度的C元素偏析、较大的晶格错配能和畸变能为M23C6首先在晶界位置形核并形成连续析出颗粒提供充足的热力学和动力学条件;随着时效时间进一步延长,由于碳化物M23C6的较多析出导致该析出区域C元素逐渐贫化,?M23C6析出的热力学和动力学条件逐渐受到抑制,氮化物Cr2N开始在晶界析出的M23C6碳化物附近形核。随后,片层状Cr2N逐渐在相邻晶粒内长大,其生长方向与奥氏体晶格取向具有固定的位向关系。     

H0Cr17Ni6Mn3钢丝电塑性拉拔的研究

研究了脉冲电流对Ｈ０Ｃｒ１７Ｎｉ６Ｍｎ３钢丝室温拉拔过程的影响,结果表明,施加脉冲电流可使钢丝的拉拔力显著下降最大降低幅值达４０％,实验结果还表明,施加脉冲电流大大提高了钢丝的塑性变形能力,显著减缓了钢丝的加工硬化速度,使该钢丝在脉冲电流的作用下可从真径２．０ｍｍ拉拔至直径０．２５５ｍｍ而无需退火,拉拔钢线的力学性能实验结果表明,电塑性拉拔后的钢丝的抗拉强度下降。     

18Mn12Cr18Ni2N钢船用尾轴的生产试制

通过试制18Mn12Cr18Ni2N钢船用尾轴,确定了该产品的制造工艺:电炉冶炼+电渣重熔,始锻温度1 120℃,终锻温度950℃,初始压下量小于30 mm。     

6Cr21Mn10MoVNbN钢高温氧化行为

研究了6Cr21Mn10MoVNbN钢700-900℃范围内的抗氧化性能.实验结果表明,在800℃以下该钢属于完全抗氧化级,900℃时属于抗氧化级.进入氧化稳定期后,随着温度的升高,6Cr21Mn10MoVNbN钢氧化动力学曲线从抛物线规律逐渐向线性规律偏离.XRD、SEM和能谱分析表明,随氧化温度升高,氧化层不断加厚,氧化皮组成从锰的氧化物为主向铁的氧化物占较大比例转变,致密度和抗剥落性能下降,氧化皮中铁的氧化物大量出现和氧化皮疏松是耐热钢抗氧化性能降低的主要原因.     

0Cr19Ni9N机座筒锻件的研制

0Cr19Ni9N中由于含有氮元素 ,使锻造性能大幅下降 ,通过多火次 (5～ 10次 )锻造 ,使 8件产品一次性锻造成功。经检验各项性能指标完全符合要求     

EFFECT OF AGING ON HYDROGEN EMBRITTLEMENT SUSCEPTIBILITY OF STEEL Cr21Ni6Mn9N

Effects of 650℃ aging for 1—1000 h on structure and hydrogen embrittlement susceptibility(HES)of steel Cr21Ni6Mn9N have been investigated.The results show that M_(23)C_6 typecarbide precipitates at grain boundaries and Cr-depletive region appears beside them duringaging.The precipitates grow and connect each other as the aging time prolongs.Meanwhile,the degree of Cr-depletion aggravates first and then recovers gradually while the aging time isvery long,i.e.,1000 h.The HES of the steel increases with increasing aging time but does notreduce with the recovery of Cr content at the Cr-depletive region.That implies that the ex-isting of carbides at grain boundaries might be the main reason which promotes the HES ofsteel during aging.     

退火工艺对21-6-9奥氏体不锈钢组织的影响

研究了200～750 ℃退火对冷拔21-6-9奥氏体不锈钢显微组织的影响。结果表明,在200～550 ℃退火时,冷拔21-6-9奥氏体不锈钢的晶粒尺寸及孪晶密度变化不大,主要以回复为主,无第二相析出;当退火温度高于550 ℃时,晶粒发生了再结晶,并有大晶粒吞并小晶粒的现象,孪晶密度随退火温度升高先增加后减小,且在650 ℃退火后组织中有Cr₂₃C₆型碳化物析出,并随着退火温度的升高析出物逐渐增多。     

合金元素钒对重轨钢氢脆敏感性的影响

不含钒重轨钢(DB钢)产生氢鼓泡和氢致塑性损失的临界可扩散氢浓度分别为0.7×10~(-4)％和0.09×10~(-4)％:而对含钒的PD_3钢,其相应值为2.2×10~(-4)％及0.26×10(-4)％。钒提高了产生氢损伤的临界氢浓度,从而降低了重轨钢的氢脆敏感性。两种钢的氢致塑性损失I_δ与可扩散氢浓度Co的倒数呈直线关系,即I_δ=100-9/Co(DB钢)及I_δ=105-27/Co(PD3钢)。这表明合金元素钒能降低氢致塑性损失。     

时效处理对FV520B马氏体时效钢的氢脆敏感性的影响

通过系列热处理和热充氧实验,采用光学显微镜、SEM和拉伸试验等研究了不同温度时效处理对沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的氢脆敏感性的影响.结果表明:充氢后,FV520B钢表现出良好的抗氧脆件能;450℃低温时效后钢的氢脆敏感件较高,而630℃中温时效后,钢中由于析出较多的逆变奥氏体,阻碍氧扩散和裂纹扩展;充氢后表现出良好的抗氢脆性能.塑性损减率随钢中逆变奥氏体的增加而降低.     

Cr6Mn13Ni10／Cr5Mo异质接头时效过程中碳的扩散行为

Ｃｒ６Ｍｎ１３Ｎｉ１０／Ｃｒ５Ｍｏ异质金属焊接接头在时效过程中，其熔合区域的扩散行为不同于以往的Ａ／Ｆ异质焊接接头，时效初期奥氏体钢一侧有一定宽度的增碳层，随时效时间延长，增碳层反而逐渐变窄；时效温度越高，上述现象越明显，经７００℃，时效５０ｈ后增碳层可完全消失。     

INFLUENCE OF INTERNAL HYDROGEN ON THE HYDROGEN EMBRITTLEMENT OF AUSTENITIC STAINLESS STEEL

1.IntroductionManyengineeringstructure8maybeaffectedbyhighpressurehydrogenafteral0ngtimesuchashydrogen-st0ragepressurevessel/hydrogen-transportpiping/highpressurehy-drogenpurificationandpressurizati0nequipment.Thesafetyofthesestructuresmaybedecreasedbecau8eofhydrogenembrittlementcausedbytheinteracti0nbetweenthestruc-turalmaterialandhydr0genresultinginlossofductilityinthematerial-Manyresearchersareinterestedinthestudyofhydrogenembrittlement0fmaterials,especiallytheausteniticstainlesssteel,andha…     

1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了1Cr18Mn14N不锈钢在HCl溶液中的空蚀行为，利用扫描电镜(SEM)跟踪观察了试样表面的空蚀形貌，测量了静态和空蚀条件下的极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)，分析了腐蚀和氢对空蚀损伤的影响,结果表明：在0．1mol／LHCl溶液中，加工硬化能力高的1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机常规用材0Cr13Ni5Mo；当盐酸浓度增大为0．5mol／L时，阳极溶解和氢的共同作用促进1Cr18Mn14N不锈钢表面裂纹的形核和失稳扩展，裂纹扩展、连接引起材料大量脱落，使1Cr18Mn14N不锈钢的抗空蚀性能大大劣化，反而不如0Cr13Ni5Mo不锈钢．     

钢的显微组织对Cd脆敏感性的影响

本文采用30CrMnSiNi2A钢在等屈服强度条件下对比不同显微组织与Cd脆的敏感性。结果表明,回火马氏体(M_T)的Cd脆敏感性最大,(M_T+B_L)混合组织次之,下贝氏体(B_L)最小。