1 000t/d预分解窑的技术改造

我公司1000t/d生产线采用Φ3.2m×46m带NKSV分解炉五级悬浮预热器,1992年投产,一直未达到设计能力。为此,2001年11月和2002年7月分两阶段对其进行技术改造,第一阶段安装NSLC离线型分解炉和改造篦冷机,第二阶段在NSLC炉下安装流化床,经过3个月的生产,基本达到设计能力。1烧成系统主要设备烧成系统主要设备见表1。表1烧成系统主要设备设备名称规格型号回转窑Φ3.2m×46m分解炉NKSVΦ4.1m,有效容积120m3预热器C5:2-Φ2700mmC4:Φ3400mm(卧式旋风筒)C3:Φ3700mm(卧式旋风筒)C2:Φ4900mmC1:Φ5200mm篦冷机2.52m×14.4m水平推动增湿塔Φ6…     

卧式旋风预热器的性能研究

作者用反求工程的方法对1000t/dNKSV预分解系统中五级旋风预热器的卧底旋风筒部分进行了分析研究。通过对气体三维流场、物料停留时间分布、预热器阻力损失及分离效率等的测定、研究,认为卧式旋风筒的阻力损失小,但流场不合理,分离效率低。在进行预分解窑设计时最好采用立式旋风筒,而不宜采用卧式旋风筒。     

投料初期预分解系统堵塞的原因和预防措施

预分解系统内很多部位都可能发生堵塞,但主要发生在旋风筒锥体、各级下料管及翻板阀处。若发现不及时,有时能从下料管堵到预热器锥体,甚至整个旋风筒,而分解炉、烟室斜坡、连接管道、变径管等处有时也容易因料流不畅而堵塞。造成堵塞的原因主要是投料温度的控制不当,内漏风和外漏风的影响以及机械故障等。只有对堵塞原因具体分析,掌握规律,做好预防和处理工作,才能保证预热器和分解炉的正常工作。     

预热器系统降阻节能改造

针对水泥生产线预热器系统阻力高,煤电消耗高等问题,在不整体更换各级预热器旋风筒的情况下,对旋风筒进风口、内筒、撒料箱、分解炉缩口等处进行优化改造,达到了降低系统阻力和煤电消耗的目的.     

3200t/d生产线预热器系统技改措施及效果

1生产线介绍我公司二分厂水泥生产线,是20世纪80年代从丹麦史密斯公司引进的3200t/d生产线。预热器为离线型双系列四级旋风筒,分解炉为史密斯公司的SLC型分解炉。回转窑及预热器主要结构参数见表1。     

解决MFC炉压床和温度倒挂的措施

太原某水泥制造有限公司,自筹资金借助原有1200t/d生产线预热器框架,新建了一条3　200t/d生产线,于2012年竣工并进行试生产。窑尾采用单系列五级旋风预热器和TFD型组合式分解炉（即TD炉和MFC炉组合）。三次风由窑头罩上抽取,通过三次风管送至MFC炉,C4下料管设有分料阀,物料按比例进入TD炉和MFC炉,MFC炉内的物料经TD炉并与TD炉内的物料一起进入C5后入窑。调试期间MFC炉出现压炉和温度倒挂现象,通过采取措施,问题得到解决。     

预热器五级筒内挂筒的结构改进

我公司五级旋风预热器窑规格为φ3.2m×52m,设计能力为600t/d,2004年增加分解炉后,设计能力提高到1000t/d,7月投产使用,8月即出现预热器C5挂筒脱落事故,造成堵物料导致停窑.     

预热器塌料原因分析和解决方法

5000t/d熟料线烧成系统采用C-KSV型分解炉和配套的五级旋风预热器设计。该生产线在运行过程中发生了不同程度的预热器塌料现象。针对分解炉和旋风筒塌料现象进行了原因分析,并介绍了C-KSV系统中C3、C4旋风筒塌料中控判断和实际解决方法。     

回转窑旋风预热器的设计方法

一、旋风预热器 1.尺寸的确定众所周知,预热用旋风筒(图1)与普通旋风收尘器的主要不同点,在于物料逐级连续通过系统时并不要求全部从热气体中分离出来,而是要不断被加热。因此,预热旋风筒的圆柱段高度减小,不超过收尘旋风筒的三分之二。为了强化气体与生料颗粒之间的热交换,各级旋风筒均采用相同或大致相同的直径。只有在系统内产生最后分离作用的最上一级“冷”旋风筒的直径选得小一些。如果旋风简直径选择得当,则其圆柱段及圆锥段的高度也可以小一些。     

窑尾预热器C1筒的改造

浩良河水泥有限责任公司2000t/d新型干法窑窑尾系统采用的是史密斯型单系列五级旋风预热器带离线喷腾分解炉。自投产以来，预热器C1筒的分离效率在82％－84％左右。经过标定和现场观察，认为C1筒的进口风速低，仅16．9m/s，并且风在C1筒内有短路的现象。经过比较，决定采用在C1筒进风口加导流板及加长C1内筒的改造方案。