汽轮机转子应力集中的边界元分析

本文用现代计算技术边界元方法,对汽轮机转子上主要应力集中部位弹性槽的应力集中现象进行了计算分析,得到了新的计算数据并提出了临界长度的新概念。同时对半园弧槽底和三元弧槽底的应力水平进行了比较计算,为改进转子几何形状,降低热应力,延长机组可用寿命提供了理论依据。     

汽轮发电机副槽通风转子槽部温度场计算

本文介绍用有限元法求解电机转子槽部稳态三维温度场的方法,并对300MW汽轮发电机氢内冷转子的槽部温度进行计算。分析计算表明:有副槽的轴向-径向通风内冷转子槽部轴向温度可以分段,以一个径向通风孔段为单元进行计算和研究。本文以300MW转子槽部温度最高的一段温度分布为例进行计算。     

汽轮机转子热弹性槽形状与应力分布听关系

本文采用边界元法对汽轮机转子热弹性槽部边界上的热应力分布进行了计算，对不同几何形状的弹性槽应力水平进行了对比分析，为热弹性槽结构的优化提供了科学依据。     

汽轮机转子热弹性槽形状与应力分布的关系

本文采用边界元法对汽轮机转子热弹性槽部位边界上的热应力分布进行了计算，对不同几何形状的弹性槽应力水平进行了对比分析，为热弹性槽结构的优化提供了科学依据。     

轴封槽简化对汽轮机转子热应力计算结果的影响

利用ANSYS有限元分析软件对135 MW机组汽轮机有无中心孔的转子进行冷态起动条件下热结构耦合计算,得出在相同边界条件和初始条件下存在轴封槽及其简化为光轴时的应力和应变。选取调节级和中压第1级的相应特征点,对轴封槽简化前后计算结果进行对比分析,表明轴封槽模型适合于精确计算,而简化为光轴模型的计算结果偏于安全。结果为确定汽轮机转子危险截面的计算提供了参考。     

转子槽形及材料对复合笼条转子感应电动机运行性能的影响

针对实心转子感应电动机运行性能相对较差这一问题,提出了在转子槽上下层采用两种不同材料的复合笼条转子感应电动机设计方法,其中上层采用导电导磁的合金材料.基于二维正弦时变场计算电机的运行性能,通过改变转子笼条形状和材料的特性,研究使用导电导磁材料和导电不导磁材料对转子槽和齿部磁场的分布及电机性能的影响,并对不同负载运行情况进行了计算.根据计算结果与实测结果的对比分析后表明,转子槽形及材料特性对电机磁场分布和运行性能有一定的影响,为电机优化设计提供参考依据.     

西气东输主电机转子副槽结构对空气流量分配影响研究

针对西气东输用高速电机冷却系统的特点,对其转子副槽通风结构进行优化,并且根据流体力学理论,采用计算流体力学(CFD)方法,建立转子副槽通风结构的三维流体场物理模型,对优化设计进行了三维数值模拟与分析。通过对比计算,揭示了采用不同转子副槽通风结构的空气流量分配规律,并分析了原因。     

转子槽口深度和槽配合对异步电机转子损耗的影响

为了分析转子槽口深度及定转子槽配合对三相变频调速异步电动机转子损耗的影响,采用ANSYS Maxwell软件对1台空载损耗异常的10极、1 100 k W三相变频调速异步电动机转子损耗进行详细分析。通过建立不同转子槽口深度和定转子槽配合的电机模型,结合电机内谐波磁场的理论,对比分析了不同槽口深度和定转子槽配合的电机模型转子铁心与转子导条中的损耗。根据仿真分析结果,对该样机进行改进设计。样机试验结果表明仿真计算的正确性,可为相关电机的设计提供参考。     

汽轮机转子热应力集中的有限元计算

中间再热式汽轮机启动时,调节级和中压第一级以及前轴封段的温度变化最为剧烈,因而该区段的热应力最大,其最大热应力点发生在叶轮根部轴肩及防热槽等应力集中部位.为分析这些部位的真实应力分布状况,并校核热应力集中系数通用经验公式的可靠程度,本文以国产200MW中间再热汽轮机和合缸125MW机组为研究对象,对其防热槽和叶轮根部进行了细分网格的有限元计算,并对不同几何形状的防热槽进行了比较计算,从而确定合理的结构形式,为改进汽轮机转子结构及启动特性提供理论根据.     

考虑定子斜槽及转子运动的外转子无刷直流电机数值计算

本文采用有限元法对外转子无刷直流电动机的电磁场进行数值计算,分析了电机定子斜槽与相反电势波形的关系,提出了采用运动气隙边界法处理定转子相对运动、利用矢量叠加计及定子斜槽的方法。计算结果表明:定子齿槽对于相反电势的影响较大,定子槽斜一个槽距后相反电势的波形明显得到改善。     

复合笼条转子感应电动机不同转子材料特性对起动性能的影响

利用电磁场理论和变分法建立了复合笼条转子感应电动机起动时二维电磁场的数学模型，给出了利用有限元法求解正弦时变场的方法。在计算过程中，以定子端电压为约束条件，对定子起动电流进行了迭代计算，得到了额定电压下的起动电流和起动转矩。以此为基础，改变转子槽形，计算转子不同材料时不同转子结构电机的起动性能。通过方案比较，选取合理的转子槽形和材料，进行样机的加工和试验，把计算结果与实测结果进行对比，表明复合笼条转子感应电动机起动性能的计算结果满足工程实际的需要。同时，将计算结果与普通感应电动机起动性能进行比较，证明复合笼条转子感应电动机具有良好的起动性能。     

笼型电机采用多级转子槽形的分析计算

笼型三相异步电动机的转子经常采用梯形槽和凸形槽等槽型。为了适应专用电机开发的需要,提出了采用多级转子槽形的概念。典型的多级槽形可由常用的梯形槽和凸形槽变化而成,文章对多级转子槽形中各级尺寸的变化及对整体槽漏抗的影响进行了研究,通过对两个多级转子槽形的阻抗计算和分析,一方面观察多级槽形中各级尺寸的变化对整体槽常数的影响;另一方面了解多级槽形的槽漏抗常数与常用梯形槽和凸形槽相应的变化。这种多级转子槽形概念有利于电机的设计。     

异步起动永磁同步电动机的转子槽漏抗计算

转子槽漏抗是异步起动永磁同步电动机(LSPMSM)参数计算的重要部分。在电动机起动时,转子槽内集肤效应严重,这使得利用传统磁路法计算结果很不准确。为了得到在电动机起动过程中,受集肤效应影响的转子槽漏抗的精确解,在前人方法基础上对分层法进行改进,并推导出通用的计算公式。根据该方法对一台11 kW、4极的异步起动永磁同步电动机的转子槽漏抗进行计算,通过计算结果与有限元仿真结果和实验数据验证比较,证明改进后的方法较传统磁路法及前人的分层法在槽漏抗的计算精度上有较大提高,且较有限元计算更加快捷方便。     

转子闭口槽上部单位漏磁导的计算

漏磁导计算的准确与否对电机的性能影响很大。本文在分析原计算转子闭口槽上部单位漏磁导方法的基础上指出应用原方法计算闭口槽上部单位漏磁导会带来较大的误差:提出用有限元方法计算槽部磁场,求得     

多级转子槽形槽常数的计算

在鼠笼型异步电动机中,转子槽形对电机的性能影响很大。资料给出了多级转子槽形总槽常数的计算公式,但多级转子槽形的总槽常数与各级槽常数之间,存在着非线性的关系。由于各级之间的相互影响,槽的形状与尺寸的任何变动,都会使总的槽常数发生变化。资料给出了上部为矩形的两级槽形的总槽常数与各级槽常数、槽尺寸之间的计算公式。对于上部为梯形的两级槽形,资料采用将上部的梯形槽转化为具有相同槽常数的矩形槽的方法,来计算总槽常数。但须指出,只有梯形底宽与顶宽之比值在一定范围内,梯形槽的     

汽轮发电机氢内冷转子三维温度场研究

本文对一类大型汽轮发电机氢内冷转子的三维稳态温度场进行数值仿真,与迄今为止的多数算法不同,本文将通风道气流也作为计算对象,将气流与转子本体统一进行网格剖分和计算。仿真结果指出槽与槽之间温度近乎绝缘。 本文研究了通风孔道阻塞、平均换热系数、局部换热系数以及表面损耗等对温度场的影响,并建立了温度分布与平均换热系数以及表面高频与摩擦损耗的经验公式     

调节级根部弹性槽深度对转子热应力的影响

利用ALGOR软件计算了600 MW机组高压转子在调节级出口根部开设不同深度弹性槽的转子应力场,分析了不同深度弹性槽对调节级根部转子热应力的影响。计算表明,开设弹性槽有降低转子寿命损耗的作用,随着槽深的增加,调节级根部热应力总体呈下降趋势,弹性热应力总体呈上升趋势。槽深150 mm既可减少调节级根部热应力,又使槽底热应力不至于过大,比较合理。     

汽轮机转子弹性槽三维表面裂纹的边界元分析

本文在对弹性槽应力分布数值解分析的基础上,将弹性槽表面缺陷作为三维表面裂纹处理,进行线弹性(考虑塑性修正)断裂力学分析,用边界元法进行了权函数和应力强度因子的计算,得出了权函数及沿裂尖的应力强度因子分布(K-θ关系),并与转子中心孔表面裂纹计算结果进行了对比。分析了机组启停工况下转子不同表面裂纹可能的开裂方式。     

600MW汽轮发电机转子铣槽工步和铣槽切削力计算

通过对国外有关厂家转子铣槽工步的介绍和分析,提出了我们的铣槽工步,介绍了铣槽切削力的计算方法。     

异步电动机转子线圈计算程序

1.概述绕线转子三相异步电动机转子散嵌双迭绕组尽管应用的较多,但在中小型电机电磁计算程序中无该线圈的计算程序。在计算转子线圈时参照定子线圈计算程序,把槽宽、齿宽作为计算线圈斜边倾角α的参数,因忽略影响α角大小的槽高、槽满率两项重要因素,使计算的误差较大。转子线圈端部尺寸长了不仅增加了用铜量,多占用轴向空间增加了电机体积,同时也增加了转子铜耗,降低了电机的性能指标;端部尺寸短了则嵌线困难、增加工时、增加转子绕组击穿率。这说明为了设计恰当尺寸的转子线圈,应编制准确的转子线圈计算程序。