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薄板坯连铸结晶器三维流场和温度场的数值模拟 总被引:11,自引:0,他引:11
针对ISP型薄板坯连铸结晶器,利用数值模拟的方法,计算结晶器的内流体的三维流场和温度场,比较和分析水口结构形状,插入深度及拉坯速度对结晶器内流场和温度场的影响,为薄板坯连铸结晶器以及相适应的伸入式水口结构形状选型提供参考。 相似文献
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连铸板坯结晶器温度场数学模型 总被引:6,自引:0,他引:6
建立了结晶器铜板二维非稳态传热数学模型,研究了结晶器铜板温度场。利用工厂实例对模型进行了验证。讨论了拉速、冷却水流速、铜板厚、水垢和铜板镀层对结晶器温度分布的影响。 相似文献
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板坯连铸结晶器铜板温度场研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文建立了结晶器铜板二维非稳态传热数学模型,研究了板坯结晶器铜板温度场。利用工厂实测数据对模型进行了验证。讨论了拉速、冷却水流速、铜板厚度、水垢和铜板镀层对铜板温度分布的影响。 相似文献
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为研究连铸工艺参数对结晶器内部钢液的作用规律,对涟钢1 850 mm×230 mm板坯连铸结晶器流场和温度场进行了系统的数值模拟,研究了不同吹氩量(0~7 L/min)、不同水口浸入深度(110~150 mm)和不同拉速(0.9~1.2 m/min)对结晶器内钢液行为的综合影响。结果表明,随着吹氩量增加,自由液面的钢液流速和温度总体呈现降低的趋势;随着水口浸入深度增加,自由液面的钢液流速先降低后增加;随着拉速增加,自由液面的钢液流速增加;水口浸入深度和拉速对温度场的影响较小。当吹氩量为5 L/min、水口浸入深度为130 mm、拉速为0.9 m/min时,结晶器自由液面具有较小的钢液流速和湍动能,同时液面具有较好的温度均匀性。通过数值模拟研究,为合理选择结晶器相关工艺参数提供了理论依据。 相似文献
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为了延长结晶器的使用寿命,必须了解铜管的温度场分布,故建立了圆坯结晶器铜管温度场的二维稳态柱坐标数学模型,并用该模型模拟了包头钢铁公司Х350mm大圆坯连铸机结晶器铜管的温度场。得出的计算结果与实测结果相符,证明该结晶器铜管的设计合理。 相似文献
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建立了板坯连铸结晶器三维有限元热弹塑性结构模型,计算了铜板变形及结晶器冷却结构对其影响规律.冷却结构和热力载荷决定了铜板热面变形行为,铜板变形量取决于冷却结构几何参数,并在铜镍分界处有较小变形突变;宽面热面中心线最大变形出现在弯月面下100mm处,窄面最大变形出现在弯月面和冷却水槽末端,且铜镍分界两侧变形曲线有明显的曲率波动;铜板加厚5 mm,最大中心线变形可增加0.05 mm,镍层对中心线变形影响不明显,1 mm的厚度变化仅在窄面引起最大0.01 mm的下降,冷却水槽对中心线变形影响也较小,水槽加深2 mm,最大中心线变形减少0.02 mm. 相似文献
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运用Fluent 6.3对板坯连铸结晶器进行数值计算,研究拉速、水口浸入深度及水口开口角度对流场的影响.结果表明:对于断面1400 mm×230 mm结晶器,随拉速增加,液面最大水平和垂直流速均增加,而窄边冲击点的位置基本不变,随距液面距离增加,窄边速度先增加后减小,直至趋向于零;当拉速超过1.2 m.min-1时,液面水平速度增加明显.随水口浸入深度增加,液面最大水平流速减小,浸入深度超过140 mm时,最大水平流速变化不明显;垂直于液面方向的最大速度逐渐增加;对窄边冲击点影响较小.随水口开口向下角度增加,液面最大水平流速减小后增加,水口开口向下12.5°时液面最大水平流速最小,而水口开口向下10°~12.5°时窄边冲击点速度最小. 相似文献
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圆坯结晶器铜管温度场模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
为了延长结晶器的使用寿命 ,必须了解铜管的温度场分布 ,故建立了圆坯结晶器铜管温度场的二维稳态柱坐标数学模型 ,并用该模型模拟了包头钢铁公司35 0 m m大圆坯连铸机结晶器铜管的温度场。得出的计算结果与实测结果相符 ,证明该结晶器铜管的设计合理 相似文献
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利用Fluent软件对1650mm×220mm板坯结晶器建立了三维稳态数学模型,对三种方案条件下结晶器内钢液流动进行模拟.结果表明,结晶器的宽度对结晶器表面速度分布影响显著,随着结晶器宽度的增加,结晶器表面的速度分布越来越不均匀.表面的最大速度受到多种参数的影响,包括浸入式水口入口钢液的速度、水口出口角度和水口浸入深度等,其中入口钢液的速度影响最为显著.最优方案为:铸坯宽度1100mm,底部结构为山形和出口角度向下30°的水口,水口浸入深度120mm,流量为11.6m3·h-1,入口速度为0.8384m·s-1. 相似文献
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《钢铁冶炼》2013,40(3):203-207
AbstractPieces of mould flux film obtained from a commercial continuous casting machine and measurements of the mould temperature have been used in an investigation to explain the mechanism of heat transfer in the mould. Comparison with the results of numerical calculations, indicates that the main factor responsible for the reduction of heat transfer with a high basicity flux is the contact resistance at the interface of the mould wall and solid flux film. The results show that a relatively high contact resistance is introduced when using a crystalline, high solidus mould flux because of the stability of the contact resistance. 相似文献
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《钢铁冶炼》2013,40(4):242-249
AbstractWhen you look into the continuous casting mould you can see very little. Consequently, steelmakers have had to rely on plant trials, simulation experiments and physical property measurements on fluxes and steels to gain an understanding of the mechanisms responsible for process problems and product defects. However, in recent years, mathematical modelling has advanced to the stage where they can provide us with great insight into these mechanisms. As a non-mathematical modeller, I was initially sceptical of some of the predictions of the mathematical models. However, I have been completely won over by the ability of these models to simulate accurately the mechanisms responsible for various defects, such as slag entrapment, oscillation mark formation, etc. Mathematical modelling literally allows us to ‘see’ what is happening in the mould. It is a remarkable tool. 相似文献
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