太平驿水电站首部枢纽防漂木设施的布置和设计

太平驿水电站首部枢纽为防止漂木进入取水口和顺利地将漂木送往下游河道，在设计中经方案比较论证和模型试验验证，采用冲沙闸和漂木闸分开布置，取水角９６°，取水口闸室前端设带漂檐底板的深水诱导防漂胸墙，并设拦木栅。一年多的运行证明，设计方案是基本成功的。     

拦河闸式引水枢纽取水口的防木设施

在多漂木多泥沙的山区河流上兴建引水式电站,取水枢纽必须确保排木通畅,防止木材进入取水口内,同时尚应合理分配引水枢纽脱水河段的漂木流量。我院在岷江上游水电站枢纽设计中,对这些问题作过较多的研究,并在映秀湾水电站获得了成功。     

拦污栅的损坏与修复

位于大渡河下游的龚嘴水电站,每年有几万至几十万m~3木材过坝,而只为日调节的水库容量很小,仅在6～10月才泄流过漂。10月至次年6月,分散来的漂木被截留在水库中,使许多圆木由漂木变为沉木和半沉木。由于拦漂设施性能差,汛期有大量木材涌到坝前取水口,致使漂木沉木半沉木被吸附到拦污栅上,堵塞了拦污栅过流面积,撞击拦污栅栅条对整个栅体造成巨大的压力,最大可达4m最大设计值的栅压,给电厂的安全运行造成极大的威胁,对于有漂木过坝的进水口,拦污栅是水轮机组的唯一防护设施,直接关系着机组的安危。     

太平驿水电站工程泥沙设计

岷江上游河流卵石推移质输沙量大，且兼有木材单漂流送，故太平驿首部枢纽引水防沙与漂木的矛盾十分突出。首部枢纽引水防沙系统设置了“三道防线”，效果明显。为解决引水分流比较大时推移质进入取水口的问题，在工程泥沙设计中，根据岷江上游水文泥沙情势，以天然流量６５０ｍ＾３／ｓ分界，划分高、低水位运行的水库泥沙调度方式。用最不利入库水沙条件进行库区泥沙冲淤计算。结果表明该泥沙调度方式可行经首部枢纽水工模型试验验     

映秀湾水电站的下潜式弧形闸门

在岷江映秀湾水电站的漂木道上,为了解决每年50万米~3木材上游不同水位的过闸问题,设置了一种能潜入水中的弧形闸门。当用以漂木时,将闸门潜入水中,让水流和木材于弧门两支臂间通过;当用以挡水或泄水时,用     

精心设计 不断优化—太平驿水电站的设计特点

精心设计不断优化──太平驿水电站的设计特点钟永江（成都勘测设计研究院，成都，６１００７２）１前言太平驿水电站位于岷江上游、四川省阿坝藏族羌族自治州汉川县境内，是在岷江干流上继映秀湾投产后修建的第二座引水式径流电站。电站以发电为单一目标，兼顾漂木；装机...     

四川省岷江太平驿电站将提前发电

太平驿电站位于四川省汶川县境内，是岷江上游继映秀湾电站之后的第二座径流式引水电站，以发电为主，兼顾漂木．该电站装机容量为26万kw，年发电量为17.2亿kWh，年利用小时6615h．工程主要建筑物由拦河闸坝、引水隧洞及地下厂房组成．拦河闸坝坝顶全长为240m，分别设有4孔取水口，开敞式冲沙闸（宽12m）、过水闸（宽12m，年漂木量20万m3）及4孔泄洪闸，最大闭高为22．5m，闸底板纵向长度为35m．因该闸建在厚86m深的覆盖层上，设计曾采用最大墙深为78m全封闭式混凝土防渗墙，经咨询后改用水平铺盖与浅齿槽相结合的闸基防渗方案，可节省投资…     

漂木撞击力量测方法及撞击力特性研究

提出利用钟摆原理模拟漂木撞击漂木道的过程 ,从而直接测定撞击力的方法 .介绍研制的应变式撞击力传感器的构造及其主要技术性能 ,将其应用于太平驿漂木道模型漂木撞击力的测试 .根据实测资料 ,分析了斜向撞击力与撞击角、门顶潜没深度以及库水位的变化关系 ,得出单位体积内单位速度漂木撞击力只与撞击角有关 ,并给出其与撞击角的关系式     

萨彦－舒申斯克水库浮木清理工作

萨彦－舒申斯克水库浮木清理工作Ａ．Ｂ．波波夫等主题词漂木道，结构设计，设备安装，萨彦－舒申斯克水电站自由词栏木浮栅萨彦－舒申斯克电站水库在正常蓄水位为５４０ｍ的情况下．沿叶尼塞河向上游延伸３１２ｋｍ（考虑里水曲线）。水库大部分保持河床轮廓。形状弯曲，...     

太平驿水电站首部枢纽引水防沙布置及运行方式

太平驿水电站首部枢纽引水防沙布置及运行方式张逢银（成都勘测设计研究院，成都，６１００７２）１前言太平驿水电站闸址控制流域面积１９９２０ｋｍ２，年径流量１１４．４８亿ｍ３。电站首部枢纽由泄洪闸、冲沙闸、漂木闸、引渠闸、左右挡水坝段、取水口闸、拦污栅闸、...     

漂木对山洪泥石流运动致灾影响研究进展

基于国内外研究现状,对漂木的补给、搬运-堆积、聚集-堵塞、溃决等动力过程进行了详细评述,总结出山洪泥石流中漂木致灾效应包括冲击破坏、堵塞-淹没、堵塞-冲刷、溃决-冲刷4 个方面,并着重阐述了现有研究的不足。为应对漂木致灾效应,提出工程措施与管理措施相结合的漂木防灾减灾措施。在此基础上,指出未来研究的主题包括:漂木补给定量评估、漂木运动-停积-堵塞-溃决动力过程、漂木致灾效应与风险评估、漂木灾害调控与减灾措施。     

对龚嘴大坝安全定检中几个主要问题的认识—代序

对龚嘴大坝安全定检中几个主要问题的认识──代序李子铮（四川省电力工业局，成都，６１００６１）龚嘴水电站位于四川岷江水系最大支流大渡河上，是该河流域规划中第１５个梯级，也是首次开发的电站工程。开发目标以发电为主、兼顾漂木。始建于“三线建设”高潮，作为某...     

水下清淤方法及清淤管的制作

龚嘴水电站,由于设计、施工等原因,每逢汛期,拦河大坝高孔闸门泄洪时,溢洪道两侧的地面厂房、漂木道、冲砂底孔三个水下部位,遭受猛烈冲击,破坏成洞,并有大量淤积物回旋洞中,严重威协地面厂房安全发电、漂木道安全漂木及冲砂底孔正常冲砂。为此,需在水下进行混凝土补强,而在补强之前,须将大量淤积物彻底清扫干     

龚咀水电站照片

电站进水口、溢洪道进口及坝前导漂设施。 溢洪道兼作漂木道,采用面流漂木过坝。地下厂房尾水铁路、公路两用拱桥 常年洪水时桥面上需过水,最大水深达2米。由于桥梁结构受力情况复杂,故采用了无碴、无枕、允许桥面上过水的钢筋混凝土拱形桥的结构形式,跨度64米。     

防漂网设计的基本原理

一、防漂网的作用漂木对于大坝的害处,除了冲击坝体和库岸外,还会发生堵塞进水口和影响泄水阀启闭的重大事故。漂木的运动能量,与流速的平方成正比,因此,流速大的河流,漂木不能收集,在流速缓慢的下游和大坝处设置防漂网,是一种合理有效的方法。此外,近年来的趋势是,不仅漂木,而且     

某分汊河道上游取水口选址水动力条件分析

通过平面二维水流及水质扩散数值模拟,从水动力及水质等方面对位于分汊河道汇合口上游的取水口进行了分析论证。结果表明,拟建取水口水流条件相对较好,在上游下泄一定流量条件下,下游汇合口附近的水质点不会进入取水口内,即使另一汊遭遇突发污染事故,污染水体亦不会上溯至拟建取水口附近。因此,从水动力及水质扩散等方面看,拟建取水口选址合理。     

漂木对泥石流输移过程影响试验研究

泥石流搬运大量漂木造成严重危害。通过模型试验，模拟了水力型泥石流搬运漂木并经缝隙坝调控的整个输移过程，分析了漂木长度、漂木量对泥石流输移过程及缝隙坝调控性能的影响。研究结果表明，漂木长度对泥沙启动、缝隙坝过流模式和堵塞特征有重要影响。随着漂木长度增大，泥沙启动率逐渐减小，稳定的漂木对泥沙具有锚固作用。当漂木长度L_w与缝隙坝开口宽度b的比值L_w/b<1.0时，漂木对缝隙坝泥沙拦截率及坝后泥沙堆积体中影响不大。当1.0w/b<1.5时，漂木在缝隙坝处产生轻微堵溃现象，不形成稳定堵塞体。泥沙拦截率随着L_w/b的增大而增大，L_w/b≥1.5时，易形成稳定的漂木堵塞体。缝隙坝泥沙拦截率可达90%以上，坝后堆积体回淤纵坡显著减小，靠近坝体的堆积体粗化现象明显，中值粒径随着L_w/b的增大而增大。漂木相对体积V_w/V_s>0.05时对上述过程有一定影响。本研究为深入理解漂木的影响及缝隙坝的优化设计提供了...     

岷江紫坪舖水电站正加紧进行河床鑽探工作

岷江上游紫坪舖水电站,自1956年12月选定坝址以后,就开始进行扩大初步設計阶段的鑽探工作。岷江的枯水季,河面窄小,灘淺流急,每秒流速达3—7公尺,漂     

向家坝水电站施工组织设计简介

向家坝水电站为装机６０００ＭＷ的巨型电站，其施工组织设计，结合工程总体布置，选用两期导流，一期先围左岸，二期围右岸的施工程序。一期由右侧的主河床泄流、通航及漂木，二期由导流底孔和缺口泄流，临时船闸通航，散漂木材在坝址上游收漂后陆路转运。大坝混凝土采用塔带机配缆机浇筑。电站第一批机组发电工期为７年，总工期为９年６个月。     

小型水厂取水口拦污栅的改进设计

日用水量较大的工矿企业 ,往往由于靠供水公司供水满足不了生产需要 ,沿江河边的企业都有自备供水系统。在日常的正常运行中 ,除了要加强泵站维修保养外 ,令人头痛的是取水口经常被污物堵塞。尤其是在有潮汐的江河中 ,随着涨潮退潮变化 ,江河中的漂流污物时刻影响取水口的畅通 ,影响了取供水效果。如杭州电化集团龙山化工厂现有日供水量为 50 0 0ｔ的小型自备水厂 ,就因为取水口常被漂流污物堵塞 ,影响生产供水 ,尤其是每年 4～ 1 0月更为严重 ,每年需用专用船只 ,配备潜水设备由潜水员下水清理 6次左右。为此 ,对取水口堵塞的原因进行了分…