建筑玻璃的特性及其选择(二)

玻璃表面的结露1.结露的过程空气中除氧、氮等气体外还含有少量的水蒸气,空气中水蒸气的含量可用水蒸气压力p表示。空气中所能含水蒸气的最大量与空气的温度有关,高温空气比低温空气能含有更多的水蒸气。当空气中所含水蒸气的量达到最大时就称这种空气为“饱和湿空气”,与饱和湿空气对应的压力称为“饱和水蒸气压力”,用符号Ps表示。水蒸气压力p与饱和水蒸气压力Ps的比值称为相对湿度Rh,与饱和水蒸气压力Ps对应着的相对湿度为:Rh=100%。未饱和湿空气的相对湿度Rh<100%,若空气中水蒸气的绝对含量不变而空气的温度降低时,水蒸气压力p也随之…     

湿空气热物理性质计算方程

依据二元组分混合气体的性质，推导建立了由空气温度、压力和相对湿度表达的湿空气热物理性质的计算方程。     

各温度下饱和水汽分压力值在若干砖瓦热工公式中的应用

砖瓦的干燥、升温和冷却的过程,必须借助于某种媒介物,这种媒介物在砖瓦热工中常称为介质,最常用的介质是湿空气,即干空气和水汽的混合物。因此,不少热工公式涉及到水汽这一物理量,但空气中水汽的密度不易测量,然而湿空气中水汽的分压力则是随着水汽的密度变化按某一比值变化,而湿空气中的饱和水汽分压力却又与温度有如下的函数关系:P=4.579×102.437t235+tm m H g式中:p—温度t时湿空气中饱和水汽分压力,m m H g(注:沿用习惯压力单位)。t—实际温度,℃.为了方便,笔者计算出0～99℃湿空气中饱和水汽分压力值表附后供读者查阅,全部数值均是…     

矿井通风对光卤石围岩潮解影响的实验研究

光卤石围岩潮解改变了巷道的断面形状、降低了围岩强度,导致金属类支护结构腐蚀甚至失效,给井巷围岩稳定带来安全隐患。为抑制可溶性钾盐井巷潮解,利用双模理论和室内实验分析了光卤石围岩潮解机理及影响因素,探讨了矿井通风相对湿度、风速对光卤石围岩潮解的影响,得到以下主要结论:通风湿空气水蒸气分压力与湿巷壁潮解盐液表面水蒸气压力差是围岩潮解的驱动力;通风湿空气相对湿度和风速是光卤石围岩潮解的重要影响因素;当通风干球温度控制在21 ℃~23 ℃时,光卤石潮解的临界湿度介于53%~67%之间;将通风相对湿度控制在53%以下、在满足生产需要的前提下减小通风风速,有利于抑制光卤石围岩的潮解破坏。     

适用于计算机程序计算的湿空气计算方法

本文旨在提出一种适用于计算机程序计算的湿空气状态参数计算方法。本文通过采用最小二乘法对饱和水蒸气压力试验数据进行分段二次多项式拟合,由此得出一个分段计算函数,并提出建立在此分段函数基础上的湿空气状态参数计算方法。通过与已有经验公式及实验数据对比表明此方法具有较高的计算精度。经过实践证明,此方法适用于编写需要进行湿空气计算的相关计算机程序。     

湿空气的湿度在干燥热工中的作用和风量计算

湿空气是干空气和水蒸气的混合物.湿空气的湿度是砖瓦干燥热工中一个十分重要的参数.它表示湿空气(风)中水分的含量对砖坯干燥整个过程的影响.湿空气有绝对湿度和相对湿度,前者表示单位体积中水汽的含量,后者则表示空气被饱和程度.     

多层墙体热湿耦合传递模型及验证

从非平衡热力学角度论证了多层墙体热湿耦合过程采用水蒸气分压力和温度作为驱动势的合理性。由于水蒸气分压力是含湿量和温度的函数,利用全微分思想,建立了多层墙体热湿耦合传递模型,该方法可避免Budaiwi方法在热湿耦合模型建立过程中采用的空气含湿量与相对湿度间的近似表达式,而且简化了方程系数,便于方程的求解。通过对多层墙体求解结果的对比,验证了该模型的有效性。     

空气渗流和冷凝对玻化微珠保温砂浆湿积累影响的数值分析

玻化微珠保温砂浆内的湿积累是水蒸气扩散,空气渗流,以及冷凝三种因素共同引起的,本文构建了以水蒸气分压力为驱动势的湿积累计算模型,计算并分析了水蒸气扩散,空气渗流,以及冷凝三种因素对湿积累的影响。空气流入时砂浆内水蒸气分压力和湿积累速率最大值向内迁移;空气流出时则相反。水蒸气冷凝的速率与冷凝区域的边界温度成正比。     

聚合物保温砂浆在外保温结构中的传湿特性

对干粉型及乳液型聚合物保温砂浆在外墙外保温体系中的传湿特性进行计算.结果表明:采用该保温砂浆的热桥部位围护结构内表面水蒸气分压力低于在相应温度下饱和水蒸气分压力,水蒸气未在围护结构内表面发生凝结,说明所选材料合理,结构层布置恰当,能够满足工程需要.     

三相水分共存的多层墙体热湿耦合传递模型

考虑水分升华、凝华、气液和固液相变,以温度和水蒸气分压力为驱动势建立了气、液、固三相水分共存的多层墙体热湿耦合传递模型.构建了1面500mm(长)×450mm(高)×240mm(厚)试验墙体,利用恒温恒湿箱试验测试了箱体温度范围为常温~-33.94℃时墙体内部温度和平衡相对湿度的变化,分析了水分固液相变过程的特征,并对热湿耦合传递模型数值模拟计算结果的正确性进行了验证.结果表明:试验墙体内部温度和水蒸气分压力数值模拟计算结果和实测结果变化趋势相同,具有良好的一致性,各点温度数值模拟计算结果的最大相对误差为1.68%,平均相对误差为0.44%;水蒸气分压力数值模拟计算结果的最大相对误差为27.92%,平均相对误差为13.50%.该模型数值模拟计算结果能够满足一般工程领域的精度要求,可应用于三相水分共存的多层墙体热湿耦合传递过程数值模拟研究.     

湿空气绝热节流系数计算及讨论

基于修正的PR方程(MPR方程)与压缩因子方程,将焦耳-汤姆孙系数的计算转化为压缩因子在等压条件下对温度的偏导数的计算,提出了一种计算湿空气绝热节流系数的方法.对该方法进行了验证,首先计算了饱和湿空气的压缩因子,与相关文献的数据进行了比较；其次计算了不同压力、不同温度下氧气的焦耳-汤姆孙系数,与基于实验数据的经验公式的计算值进行了比较,结果均表明此方法具有较高精度.最后分析了温度、压力及含湿量对湿空气绝热节流系数的影响,并比较了MPR方程和PR方程的计算结果.     

基于夏热冬冷地区墙体内保温热湿耦合特性研究

为了研究内保温墙体内部的温度和水蒸气分压力分布,分析出内保温墙体系统内部的结露点。通过建立内保温墙体数学模型,利用解析计算的方法计算出在稳态条件下离心玻璃棉和聚氨酯保温板(PU板)内保温墙体系统内部节点的温湿度,研究了内保温墙体模型内的温度和水蒸气分压力分布曲线;分析出结露点主要发生在保温材料与混凝土砌块界面处;通过实验验证了结论的正确性,且得出离心玻璃棉比PU板更容易结露。为工程设计提供参考依据。     

大连某芯片工厂墙体结露与冷凝分析

对大连某芯片工厂部分墙体结露与冷凝情况进行了分析.根据Michell饱和水气压计算公式等水蒸气的物理特性,给出了露点温度计算公式,再计算出墙体内表面温度.将二者进行比较,从而验证墙体是否结露;同时计算出墙体内部各材料层温度,求出墙体内部各材料层的饱和水蒸气分压力及各材料层实际水蒸气分压力,将两者比较,从而验证墙体内部是否出现冷凝.通过计算与分析得出:C节点处墙体将会出现冷凝现象.建议采取如下措施:C节点处采用空心砌块墙体,且新风入口的一侧加20 mm挤塑板保温层.     

各温度下饱和水汽分压力值在若干砖瓦热工公式中的应用

砖瓦的干燥、升温和冷却的过程，必须借助于某种媒介物，这种媒介物在砖瓦热工中常称为介质，最常用的介质是湿空气，即干空气和水汽的混合物。因此，不少热工公式涉及到水汽这一物理量，但空气中水汽的密度不易测量，然而湿空气中水汽的分压力则是随着水汽的密度变化按某一比值变化．而湿空气中的饱和水汽分压力却又与温度有如下的函数关系：     

高温高压湿空气物性研究

注空气泡沫采油作为新型采油技术,在石油资源日趋紧张的今天显示出巨大的技术和经济优势。湿空气的热力学性质及迁移性质对注空气采油中注气井传热,流动工程计算以及可燃气体的爆炸极限研究至关重要。本文对干空气成分进行了合理简化,提出了氮气、氧气、水蒸气三元混合湿空气模型,运用RK与SRK状态方程在标准数据范围内计算了饱和湿空气压缩因子,并运用RK方程计算获得湿空气的焓熵和比体积。采用剩余粘度法和Stiel-Thodos修正法分别对湿空气粘度和导热系数进行计算。     

金属填料内空气热湿处理的热质传递

推导出描述金属填料内部以湿空气与冷水的温差和水蒸气分压力差为驱动力的热质传递过程的微分方程组,求得了该微分方程组的数值解,利用实验数据对数值解进行了验证。分析了单位面积空气、冷水质量流量和进口冷水温度对金属填料热质传递性能的影响。     

不同外墙的水蒸汽渗透问题

随着建筑节能技术的发展,对围护结构热阻的要求越来越高。由于高热阻材料与传统建筑材料的水蒸汽渗透性能差别较大,使得水蒸汽在围护结构中的运动（或称传递）变得不容忽视了。l空气中的水蒸汽众所周知,我们所处环境中的空气是含有一定水蒸汽的湿空气,即予空气和水蒸汽的混合体。通常所说的“大气压力”,就是水蒸汽分压力和干空气分压力之和。在一定的温度下,湿空气所含的水蒸汽量有一个最大限度,超过这一限度,就会有水蒸汽从湿空气中凝结出来,即通常所说的“结露”。达到最大限度水蒸汽量的湿空气称为饱和空气,其所具有的水蒸汽…     

蒸压加气混凝土砌块墙体热湿耦合传递特性

运用开尔文定律和克劳修斯-克拉贝龙方程,将多孔建筑材料内水蒸气传递量和液态水传递量转变为以水蒸气分压力为驱动势的统一函数,以温度和水蒸气分压力为驱动势建立了热湿耦合传递模型,并模拟分析了上海地区自然干燥状态下加气混凝土砌块墙体10a的热湿性能变化规律.结果表明:对于初始温度为298K,含湿量(质量分数,下同)分别为2.91%,3.45%,5.03%,8.60%的4种工况,经过1a的使用后,墙体内的温湿度分布不再受初始条件影响;在正常情况阶段,墙体内表面相对湿度均小于1.0,不会出现结露现象,但是在部分时段超过了0.8,易产生霉变;墙体内部含湿量呈周期性变化,空调季为3.34%~8.31%,平均值4.45%;采暖季为3.31%~3.69%,平均值3.47%.     

取样装置的阻力对湿空气温度测量的影响

本文通过理论分析和实验研究讨论了取样装置的阻力对湿空气温度测量的影响。理论分析表明,湿空气的湿球温度是随着阻力的增大而降低的。但干球温度却不随阻力变化。试验满意地验证了理论分析的结果。本文还给出了计算湿球温度随压力变化的简便公式。     

防止夏季湿热空气进入地下建筑内部的建议

夏季地下建筑工程外部的温度高于内部的温度,外部空气的含湿量通常也较大,露点温度也较高。这种湿热空气进入地下工程内部,就和墙表面进行热交换,使其温度逐渐降低,相对湿度增大(一般达90%以上),达到饱和时,便开始析出凝结水。如何防止潮湿空气侵入地下工程的问题目前已引起人们高度重视,并采取了一些措施,一般有以下几种: 1.对于平时不使用、人员不经常进出的地下工程,潮湿季节关闭地下工程各道防护密闭门。 2.设置防潮门或挂门帘。 3.利用空气幕隔绝工程外湿空气:一般可使湿空气的进入量减少42～47%,但仍有大部分湿空气进入内部,且采用空气幕要用