铜矿区含低浓度NH4+-N、Cu2+污水的处理

针对铜矿区含低浓度NH₄+-N、Cu2+污水的特征,采用吸附法+曝气生物滤池（BAF）联合工艺处理此类污水。研究了改性铜渣基陶粒对模拟污水中Cu2+的去除规律,考查了铜渣基陶粒填料的BAF对模拟污水吸附脱铜后液中NH₄+-N的去除效果。结果表明:在Cu2+初始浓度为50 mg/L、溶液初始pH值约为5.00,陶粒添加量20 g/L,温度35 ℃,时间120 min的条件下,改性陶粒对模拟污水中Cu2+的吸附效果较佳,其平衡吸附量可达0.936 mg/g; 在陶粒添加量为40 g/L,温度35 ℃条件下,对含Cu2+,NH₄+-N初始浓度分别为20、100 mg/L的模拟污水进行同步吸附处理时,改性陶粒对Cu2+的去除率达80%,污水中剩余Cu2+的浓度仅为4.0 mg/L,但对NH₄+-N的去除效果不明显; 在水力停留时间HRT=6 h、碳氮比m（C/N）=4/1、pH=8.00左右、曝气量为1.2 L/min的较优工艺下,BAF对模拟污水脱铜后液中NH₄+-N的去除率达96%;吸附法与BAF联合工艺可有效处理铜矿区含低浓度NH₄+-N,Cu2+污水,处理后Cu2+,NH₄+-N浓度达国家排放标准要求。      

纳滤浓缩稀土母液沉淀上清液的实验研究

以赣州某稀土公司浸矿所得稀土母液经NH₄HCO₃除杂沉淀后的上清液为处理对象,主要研究纳滤技术对原液中稀土离子的浓缩效率,以及对NH₃-N分离回收情况,以期能够为工业化分离应用提供借鉴.实验表明,当原液中稀土离子浓度为142.9 mg/L,氨氮浓度为346.1 mg/L时,在操作压力为0.8 MPa,进水pH值为6.49,运行温度为25 ℃的条件下,浓缩液侧稀土离子截留率达到95 %以上,Ca2+、Mg2+、Mn2+、Zn2+等杂质离子截留率能够达到75 %~90 %,透过液侧氨氮浓度为原浓度的60 %左右,有一定的浓缩效果;6.0 L的稀土母液沉淀上清液浓缩至0.6 L时,RE3+浓度升高至1 242.0 mg/L,浓缩了近8.69倍.      

萃取剂P507对反渗透处理稀土冶炼废水脱盐性能的影响

稀土湿法冶金生产过程中产生大量NH⁺₄-N废水,不仅含有高盐(主要为NH₄Cl),还有P507及其化合物等组成的有机污染物等。研究了反渗透膜对稀土冶炼废水中NH₄Cl的截留率和渗透性能,其中RO膜对5 g/L的NH₄Cl溶液的平均截留率为96.23%,产水氨氮浓度低于50 mg/L,基本能满足《稀土工业污染物排放标准》(GB 26451—2011)要求。通过向模拟稀土冶炼废水(NH₄Cl溶液)中添加萃取剂P507模拟稀土冶炼废水中的有机污染物,研究了NH₄Cl和P507共混条件下P507含量对反渗透膜脱盐性能的影响,结果表明,较低浓度的P507(≤30 mg/L)对反渗透膜的脱盐效率和渗透通量影响较小。反渗透膜处理NH₄Cl+P507混合溶液,膜表面呈现P507有机污染和NH₄Cl盐结晶共存的膜污染现象,结果表明,膜面污染物的P含量随着溶液中P507浓度的增加而不断增加,且膜污染随着P507...     

新型超净生物膜法处理DMF废水的研究

二甲基甲酰胺(DMF)是一种难以生物降解的有毒有机物.利用SBC超净污水处理技术对某工厂高浓度DMF清洗塔污水进行生物分解试验研究.经过3个月的循环处理,清洗塔清洗水的BOD5从3 500 mg/L降低到11 mg/L左右,CODcr从1 200 mg/L降低到300 mg/L以下.该处理技术流程简洁、操作方便、工艺先进、运行成本低、无污泥产生,可用于各种高难度难降解有机物工业污水的处理,是一种具有发展潜力的新型污水处理技术.     

改良型双污泥工艺处理低C/N城市污水

[目的]优化双污泥工艺存在的缺陷.[方法]采用改良型双污泥工艺处理人工配制模拟生活污水,测定处理前后水质并进行比较.[结果]系统出水COD<40mg/L、TN<15 mg/L、氨氮<3 mg/L、TP<0.5 mg/L,均达到了<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB18918-2002)的一级A 标准.[结论]改良型双污泥工艺不仅可以解决硝化细菌与除磷菌之间的泥龄矛盾问题,而且较适合处理低C/N条件下的城市污水.     

臭氧催化氧化-双膜深度处理焦化废水的设计研究

介绍了臭氧催化氧化-双膜法工艺在某污水处理厂提质改造工程中的应用,重点探讨了各个系统单元的关键参数、膜系统组成等设计思路。增加深度处理系统后悬浮物、COD及石油类的去除率分别为70%、84%及70%;出水水质指标分别低于45 mg/L、65 mg/L及1.5 mg/L,出水达到了《炼焦化学工业污染物排放标准》(GB16171-2012)要求。经初步运行成本分析,系统处理成本为3.03元/m³。     

宁东鸳鸯湖矿区矿井废水处理工艺设计与利用

红柳矿井下水处理站工艺分预处理与深度处理两大部分,预处理部分包括混凝、沉淀、除油及过滤,深度处理部分包括机械过滤、活性炭过滤、精密过滤、反渗透及消毒。预处理部分处理对象为红柳矿井井下排水,深度处理部分处理对象为经过预处理的红柳矿井、麦垛山矿井井下排水,其中麦垛山矿井井下排水经过麦垛山矿井井下水处理站预处理,水质达到深度处理进水要求(pH:6～9、色度:≤30度、浊度:≤3NTU、悬浮物粒径:<0.3mm、CODcr:≤30mg/L、氨氮:≤10mg/L、石油类:≤1mg/L)后,加压供至本处理站进行深度处理。     

造纸废水处理工艺研究

采用高速上流式厌氧污泥床反应器(HUASB)联合供气式低压射流(FAS-Jet)曝气氧化沟工艺处理造纸废水,对整个工艺及调试运行过程进行了详细介绍.实际运行结果表明,该工艺设计合理,运行稳定可靠,总排放口出水COD≤90 mg/L、SS≤30 mg/L、BOD5≤20mg/L,出水水质可达到<造纸工业水污染排放标准>(GB3544-2008)的要求.且该工艺基本达到封闭运行,实现了系统的零排放.     

生物法处理金矿含氰废水同步收金技术研究与应用

开展生物法处理金矿含氰废水同步收金技术研究,通过改良缺氧-好氧生物处理工艺,成功驯化增殖了以硫杆菌、特吕珀菌、假单胞菌为主的CN^-、SCN^-高效降解菌群。在工业应用上,生物法对SCN^-、COD、CN^-、NH₃-N的平均去除率分别为99.99%、97.54%、93.92%和98.92%,处理后的出水各项污染物指标远低于《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)一级标准。微生物在降解废水污染物的同时,通过自身的氧化、吸附、絮凝沉降等作用,对起始浓度低的混合含金废水进行金回收,金的回收率可达到91%,富集金品位300～400 g/t,不仅深度处理了废水中各项污染物,同时回收了有价金属,是一种环境友好且无公害的含氰废水处理技术。     

电催化氧化法去除黄金冶炼废水中氰化物和氨氮试验研究

对黄金冶炼废水进行了电催化氧化处理研究,考察了氯离子质量浓度、极板间距、电流密度等因素对氰化物和氨氮去除效果的影响。最佳工艺参数为:废水初始pH值9.28、氯离子初始质量浓度25 g/L、极板间距20 mm、电流密度16.3 mA/cm2、废水循环流速64 mL/min。在最佳工艺条件下,电解150 min,氰化物质量浓度从28.84 mg/L降至0.20 mg/L,氨氮质量浓度从700 mg/L降至7 mg/L,去除率分别为99.3%、99.0%,处理后废水中的总氰、氨氮均可达到《GB 8978—1996污水综合排放标准》一级标准。     

离子型稀土分离企业氨氮废水的回收利用工艺

针对离子型稀土分离企业产生的氨氮废水，分析了生产工艺、排放要求对废水处理工艺的影响，提出了废水中氨回收利用的工艺技术路线：采用以溶气气浮工艺为主的组合工艺去除废水中有机萃取剂，电絮凝技术深度去除重金属，汽提脱氨技术将废水中的氨氮以NH₃·H₂O形式加以回收，在废水达标排放的同时实现了氨氮资源化利用。脱氨后的废水氨氮含量可降至15 mg/L以下，处理1 m³废水蒸汽耗量约为90～110 kg/m³,处理成本约110～130元/m³,回收的NH₃·H₂O价值约为140元/m³,其价值可完全抵消处理成本，技术及经济角度均可行。     

基于好氧颗粒污泥的膜生物反应器处理离子型稀土冶炼废水

稀土冶炼有机废水是一种危害性大、水质复杂的高浓度酸性废水,主要污染物包括有机物、氨氮、悬浮物、无机盐、重金属等。因此研究如何有效处理稀土冶炼有机废水对水体、土壤的保护具有重大意义。本研究搭建了序批式膜生物反应器(SBR-MBR),并结合好氧颗粒污泥(Aerobic Granular Sludge,AGS)组成好氧颗粒污泥膜生物反应器(AGS-MBR)。在此基础上,研究了不同碳氮比(有机物中碳与氮的总含量的比值C/N)对AGS-MBR处理工艺的影响。结果表明,在C/N=10时,好氧颗粒污泥稳定性最好,对COD、NH₄⁺-N、TN和TP的脱除率稳定后可达99.0%、96.7%、79.3%、91.1%;进水C/N的降低对AGS-MBR去除COD的影响较小,对出水N的形态和TP影响较大,并且当C/N≤7时,部分好氧颗粒污泥发生解体,出水TN和TP浓度达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918—2002(2006)一级A排放标准要求,为进一步探讨研究更低C/N的稀土冶炼有机废水的处理工艺提供理论依据。     

金属有机框架化合物NH2-MIL-101(Cr)对铅(Ⅱ)的吸附性能研究

通过溶剂热法,制备出金属有机框架化合物NH₂-MIL-101(Cr)。使用X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电子显微镜(SEM)和全自动比表面积及微孔物理吸附和化学吸附分析仪对NH₂-MIL-101(Cr)的晶相结构、微观形貌和比表面积进行表征。结果表明,制备的NH₂-MIL-101(Cr)为正八面体形貌,比表面积高达1 656 m²/g。使用NH₂-MIL-101(Cr)对水体中Pb(Ⅱ)进行吸附,结果表明:在30 mg/L含Pb(Ⅱ)溶液中,加入0.03 g NH₂-MIL-101(Cr)吸附剂,振荡吸附100 min,达到吸附平衡,平衡吸附量为49.84 mg/g。NH₂-MIL-101(Cr)对Pb(Ⅱ)的吸附过程满足拟二级动力学和Langmuir吸附等温模型,说明NH₂-MIL-101(Cr)表面活性吸附位点分布均匀,对Pb(Ⅱ)的吸附属于均相单分子层化学吸附,实验饱和吸附量为71.25 mg/g。NH₂-MIL-101(Cr)吸附材料利用EDTA再生使用6次后,吸附量仅下降20.97%,说明NH₂-MIL-101(Cr)具有较好的再生循环使用性。取某电池车间经处理过的Pb(Ⅱ)质量浓度为30 mg/L的废水,加入0.03 g NH₂-MIL-101(Cr)吸附剂,控制pH值为6,振荡吸附100 min后,测定溶液中剩余的Pb(Ⅱ)质量浓度为0.1 mg/L(低于国家最高排放标准0.5 mg/L),说明NH₂-MIL-101(Cr)是一种良好的Pb(Ⅱ)去除剂。     

金属有机框架化合物NH2-MIL-101(Cr)对铅(Ⅱ)的吸附性能研究

通过溶剂热法,制备出金属有机框架化合物NH₂-MIL-101(Cr)。使用X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电子显微镜(SEM)和全自动比表面积及微孔物理吸附和化学吸附分析仪对NH₂-MIL-101(Cr)的晶相结构、微观形貌和比表面积进行表征。结果表明,制备的NH₂-MIL-101(Cr)为正八面体形貌,比表面积高达1 656 m²/g。使用NH₂-MIL-101(Cr)对水体中Pb(Ⅱ)进行吸附,结果表明:在30 mg/L含Pb(Ⅱ)溶液中,加入0.03 g NH₂-MIL-101(Cr)吸附剂,振荡吸附100 min,达到吸附平衡,平衡吸附量为49.84 mg/g。NH₂-MIL-101(Cr)对Pb(Ⅱ)的吸附过程满足拟二级动力学和Langmuir吸附等温模型,说明NH₂-MIL-101(Cr)表面活性吸附位点分布均匀,对Pb(Ⅱ)的吸附属于均相单分子层化学吸附,实验饱和吸附量为71.25 mg/g。NH₂-MIL-101(Cr)吸附材料利用EDTA再生使用6次后,吸附量仅下降20.97%,说明NH₂-MIL-101(Cr)具有较好的再生循环使用性。取某电池车间经处理过的Pb(Ⅱ)质量浓度为30 mg/L的废水,加入0.03 g NH₂-MIL-101(Cr)吸附剂,控制pH值为6,振荡吸附100 min后,测定溶液中剩余的Pb(Ⅱ)质量浓度为0.1 mg/L(低于国家最高排放标准0.5 mg/L),说明NH₂-MIL-101(Cr)是一种良好的Pb(Ⅱ)去除剂。     

四川某高碱性含铜金矿综合回收钙镁铜金试验研究

针对碳酸盐、砷和铜含量高的“三高”金矿选矿回收难度较大的问题,采用原矿焙烧脱碳除砷—NH₄Cl“闪速”浸钙—（NH₄）₂SO₄浸镁铜—非氰浸剂药剂（swust-1）浸金工艺流程综合回收矿石中有价元素。研究结果表明：当焙烧温度为950 ℃、焙烧时间为2 h、矿浆浓度为30%、-0.074 mm粒级含量为70%、NH₄Cl浓度为3.0 mol/L和浸出时间为10 min时,矿石中Ca²⁺、Mg²⁺和Cu²⁺浸出率分别为82.88%、20.12%和16.75%;在（NH₄）₂SO₄浓度为2.5 mol/L、矿浆浓度为30%和浸出温度为50 ℃的条件下,经过“两段”浸出,Mg²⁺和Cu²⁺浸出效果较好。经过“焙烧—浸钙镁铜”后,金的浸出率也大大提高。通过上述工艺流程处理后,钙、镁、铜和金的总浸出率分别可达96.18%、95.16%、80.51%和78.86%,提高了高碱性含铜金矿中有价元素浸出率和综合经济价值。     

电解锰渣水洗固化实验研究

通过对电解锰渣水洗固化实验研究,考察了水洗液固比、时间、次数等因素对电解锰渣中水溶锰等组元脱除的影响,并进一步研究了固化药剂对电解锰渣中锰的固化效果。结果表明,电解锰渣随水洗液固比增加,可溶锰洗涤率逐渐增加,最高达92.07%;水洗时间超过30 min时,对电解锰渣中Mn²⁺的脱除率影响不大;随水洗次数增加,滤液中的Mn²⁺、NH₃-N含量逐渐降低;电解锰渣与固化剂作用后,固化液中Mn²⁺含量可降低至1 mg/L以下,电解锰渣先经水洗预处理再进行固化,可大幅减少固化剂的用量。     

钒泥铵浸提钒工艺研究

分析了 NH₄HCO₃、NaOH、Na₂CO₃三种浸出介质对钒浸出率及杂质溶出率的影响,优选 NH₄HCO₃作为浸出介质,确定了最佳工艺参数: NH₄HCO₃溶液质量分数 15% ,液固比 5∶ 1,反应温度 90 ℃ ,反应时间 30 min,搅拌速度 300 rpm,钒浸出率为 84. 52% 。将最佳反应条件下得到的浸出溶液进行沉钒实验,补加 NH₄HCO₃调节 p H 值至 8,搅拌速度 200 rpm,结晶温度 25 ℃ ,结晶时间 5 h 后,钒浓度降为0. 81 g / L。偏钒酸铵经过干燥、煅烧得到品位 99. 16% 的 V₂O₅。     

新型强化内源反硝化MBR工艺处理高氮、磷污水的研究

研究了采用新型强化内源反硝化MBR组合工艺处理高氮、磷污水。结果表明,新型强化内源反硝化MBR组合工艺的最佳运行条件为:试验装置总池容40L,污泥龄(SRT)30d,水力停留时间(HRT)为16h。最佳条件下,污水CODcr、氨氮、总磷的去除率分别为86.88%、99.22%和82.4%,出水水质满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A标准。     

邢钢180m2烧结机烟气超低排放技术应用实践

为达到《关于推进实施钢铁行业超低排放的意见》(环大气[2019]35号)钢铁企业超低排放标准,邢台钢铁有限责任公司在原有SDA半干法脱硫和布袋除尘器装置之后,实施了一系列技术改造。增设SCR选择性催化还原脱硝装置,采用加热SCR脱硝工艺,包括烟气系统、GGH换热系统、烟气加热系统、SCR反应器系统、脱硝引风机以及电气系统、控制系统等。在基准氧含量为16%时,达到了烧结出口烟气中氮氧化物浓度≤50mg/m³、二氧化硫浓度≤35mg/m³、烟尘浓度≤10mg/m³,实现了烧结过程超低排放。     

轧钢废水的化学处理法初探

介绍了热轧三期技改项目应用化学除油技术处理轧钢污水，处理后水质SS≤20mg／L，油≤10mg／L，能够明显改善包括漩流系统在内的整个浊环系统水质。