中型氮肥厂碳铵改尿素的经济效益

“六五”期间江西氨厂碳铵改产尿素装置已试车,将于1987年投产。按“七五”计划,宣化化肥厂、原平化肥厂、宜阳化肥厂、北京化工实验厂、三明化工厂、宝鸡氮肥厂等六个企业将改产尿素,云南氮肥厂将改产磷铵,济南化肥厂将改产硝酸磷肥,生产碳铵单一品种的企业将全部改产高浓度化肥。目前,还有部分中型企业仍有碳铵产品     

尿素装置中压碳铵液泵频繁汽化原因分析及对策

简述了尿素生产中中压碳铵液泵的工艺流程,分析了中压碳铵液泵出现频繁汽化的各种常见原因,最终确定了其实际原因是:进入低压碳铵液槽的液位计反冲水水量过大,使物料温度剧增,造成中压碳铵液泵汽化。通过将液位计反冲水水量适当控制后,中压碳铵液泵运行恢复正常,保证了生产的正常进行。     

机械密封在碳化泵上的应用

我厂碳铵车间以生产碳酸氢铵、硫酸铵和氨水为主。用泵输送的介质有稀氨水、碳化氨水及含有固体物料的母液等。使用最多的是BA型离心泵,过去泵轴密封全部使用油浸盘根填料密封,容易泄漏,盘根更换频繁,泵轴磨损严重,轴承常常因介质侵蚀而     

科技简讯

氨气提尿素工艺的排塔操作 1 液氨的储存 在氨气提尿素工艺排塔期间,合成塔R101中的尿素以尿液形式回收到尿液贮槽T101中,未转化为尿素的NH3和C02以碳铵液形式回收到低压碳铵液贮槽V106,游离氨以液氨形式回收到氨受槽V105中.R101排空要回收液氨880m3左右,而氨受槽V105的容积只有55m3,造成每次排塔都有大量液氨需排放.为此,在界区液氨管线6"- P921与氨升压泵P105A/B出口管线6"-P900之间增加1条4"连接管线(图1),管线两端安装切断阀,中间开有导淋.排塔期间,当V105液位升高时,关闭LV09305和高压氨泵P101A/B入口切断阀,打开新增管线上的切断阀,启动P105A或B,即可将V105中的液氨送到界区外的氨罐或商品氨储槽. 2 蒸发系统的操作 排塔时要严格控制排放速率,以保证中压吸收塔C101顶部不超温、低压系统不超压.受高压系统排放量的限制,蒸发系统负荷只有10%左右,且波动严重,尿液泵P106A/B和融熔尿液泵P108A/B经常出现抽空气化,很难维持运行.此时可采取以下3种措施. (1)排塔时,停运蒸发系统,将前系统来的尿液先储存到尿液贮槽T101.排放结束后再启动尿液回收泵P109A/B,投运蒸发系统,并重新造粒.该方法比较稳妥,但停车处理时间较长,也受蒸汽供给的限制. (2)停车前,首先通过P106A/B将部分尿液送到尿液贮槽T101,建立15%的液位.在排塔过程中,保持蒸发系统运行,同时由P109A/B往系统送尿液,提高蒸发负荷,保证蒸发系统运行稳定. (3)在装置停车前2h,逐步提高真空预浓缩器(V104/E113/L104)的液位L09402接近满液,但不能使尿液进入工艺冷凝液贮槽T102.排塔时保持蒸发运行,将真空预浓缩器作为一个缓冲槽,可减弱前系统波动对蒸发的影响.通过逐渐拉低09402,保证了蒸发系统在适当的负荷下稳定运行.该法操作简便,节省时间. 3 其它操作问题 (1)排塔时一般由HV09201调节排放速率, 但HV09201易出现卡涩,可由排放管线上的第一道切断阀控制.随着高压压力下降,要逐渐开大阀门,以保证排放量的均衡. (2)由于缺少气提,增大了中压系统的负荷,而且为中压分解器下部E102B提供热量的蒸汽冷凝液中断,分解温度难以达标.因此要提高增压蒸汽压力,开大HV09303. (3)由于E113失去作用,中压冷凝器E106热负荷增大,中压吸收塔C101超温,CO2易上窜到V105,出现结晶堵塞,更严重的是腐蚀设备、管线和阀门.因此排塔时必须确保回流氨和洗涤水量,使C02在塔盘上被彻底吸收;要保持低压碳铵液泵P103A/B走大循环,以降低温度,提高冷凝吸收效果. (4)排塔过程中,中压甲铵液直接排入低压碳铵液贮槽V106,引起低压系统超压.因氨预热器E107不参与冷凝,要提高低压冷凝器E108的冷凝效果,需在上游加入工艺冷凝液或冲洗水,尽量降低低压压力、提高分解率,以获得高浓度的尿液.同时要避免过多的氨带入蒸发系统而引起工艺冷凝液贮槽T102大量冒氨. (5)蒸汽冷凝液贮槽V110超压.因甲铵预热器E105停运,蒸汽冷凝液中的热量不能移走,所以要及时补入新鲜脱盐水来降温. 4 合成塔排空的判断方法 (1)当R101底部压力P09204与高压甲铵分离器V101压力P09207相等时,说明静压为零,R101已排空,此时压力在5MPa左右. (2)当中、低压系统出现断料时,说明R101已排空,C101液位也会出现突降现象.     

浅谈稀氨水回收利用

目前,大多数中氮厂对弛放气吸氨后形成的稀氨水都未加回收利用而将其排入地沟,既浪费能源,又造成污染。仅有少数厂回收利用,其方法主要有两种:一是增设氨水蒸馏系统,将稀氨水浓缩成液氨;二是利用尿素系统外送氨水管线,将稀氨水返回到碳铵液槽与碳铵液一并送至解吸塔解吸回收(其流程如图所示)。两者比较,后者具有     

尿素系统应增建碳铵液贮槽

尿素系统拟增建一台２００ｍ＾３碳铵液贮槽，贮存蒸发冷凝液，还可在生产装置不正常或停车时存贮排放液，待系统生产正常时将此溶液再送入系统。     

氨气提尿素工艺的排塔操作

在氨气提尿素工艺排塔期间,合成塔R101中的尿素以尿液形式回收到尿液贮槽T101中,未转化为尿素的NH3和CO2以碳铵液形式回收到低压碳铵液贮槽V106,游离氨以液氨形式回收到氨受槽V105中,R101排空要回收液氨80m^3,而氨受槽V105的容积只有55m^3,造成每次排塔都有大量液氨需排放。为此,在界区液氨管线6″－P921与氨升压泵P105A／B出口管线6″－P900之间增加1条4″连接管线,管线两端安装切断阀,中间开有导淋。排塔期间,当V105液位升高时,关闭LV09305和高压氨泵P101A／B入口切断阀,打开新增管线上的切断阀,启动P105A或B,即可将V105中的液氨送到界区外的氨罐或商品氨储槽。     

直流式衬胶阀在碳化氨水流程中的应用

我厂碳化工段是5公斤/厘米~2加压流程,氨水系统的阀门原来全部采用衬胶隔膜阀。这种阀门流体通道截面积较小,流体阻力较大,特别是用于氨水贮槽出口和氨水泵进口,开泵后,由于在泵的抽力作用下,使其橡胶隔膜片吸附在阀体内的密封面上,阻力剧增,致使泵出率不足。3BA-9泵进口阀为 Dg100隔膜阀,在出     

回收氨水生产尿素技术总结

0 前言。山东肥城化肥厂宁安分厂合成放空气、氨贮槽弛放气和铜洗再生气中的氨经氨回收系统回收后送碳化工段生产碳铵，存在母液排放量大、氨回收利用率低、环境污染严重等问题，加上碳铵销售价格低，效益不理想。针对此情况，对氨回收系统进行了改造，即采用逐级提浓回收氨，氨水送尿素低压系统吸收解吸气和二段分解气中的氨、二氧化碳后用于生产尿素，取得了较好的经济效益和环保效益。     

氨网络回收技术在中压氨洗上的应用

本文从理论和实践上分析证明了碳铵改产尿素选择碳酸丙烯酯脱碳加中压氨洗流程时,立足原有的“三气”回收装置稍加技术改造,即可建立起“中压氨洗-三气回收-尿素解吸”的氨网络回收系统。该回收系统可做到“三气”合理利用、氨分级回收、氨水逐步提浓供中压氨洗、碳化氨水去尿素解吸多产肥的优化组合。该技术简单易行、投资少见效快,可确保工艺指标合格率,维持系统的氨平衡、水平衡。     

铜洗再生气洗涤回收系统改造小结

通过增加1座洗涤塔和1台稀氨水水冷器，使洗涤塔塔顶再生气的氨含量由1．5％下降至0．2％、塔底排出的稀氨水的氨含量由1．6％提高至5．6％，使铜洗再生气回收系统满足了生产要求。     

有机胺法碳化反应处理氯化铵废液工艺研究

用离子交换法生产碳酸钾过程中存在大量氯化铵废液无法处理问题，用高沸点有机胺法碳化反应和不需要加热的氨法再生工艺，可将碳酸钾生产过程中产生的氯化铵废液转化为反应原料NH4HCO3，从而解决了长期困扰碳酸钾生产厂的氯化铵废液问题，此工艺适用于其它生产过程中产生的氯化铵及氯化物废液。     

Dissolution Kinetics of Nickel(II) Hydroxide in a Mixed Ammonia–Carbonate Solution

Theoretical Foundations of Chemical Engineering - The reaction of nickel(II) hydroxide and a mixed ammonia–carbonate solution to form nickel(II) aqua–ammonia complexes is studied in the...     

焦化剩余氨水蒸氨系统的工艺优化

针对剩余氨水蒸氨工艺中经常出现碱计量泵流量不稳、剩余氨水反压入碱槽、蒸氨出水不达标等问题,采用舍弃计量泵、在剩余氨水泵前加碱、同时探索蒸氨塔气相组分直接入饱和器,通过以上措施,在确保蒸氨出水氨氮指标合格的同时,也达到了节约能源的目的。     

磷石膏综合利用副产物碳酸钙渣的再资源化

对磷石膏两步法制备硫酸钾的副产物碳酸钙渣的处置技术进行了研究。以盐酸浸取碳酸钙渣制备氯化钙,选用碳酸氢铵和氨水为碳化剂对氯化钙深加工制备碳酸钙;碳酸钙渣得到再资源化,避免再次废弃污染环境,进一步深化磷石膏的综合利用。     

二氧化碳气提法尿素装置中压吸收塔模拟分析

运用ChemCAD流程模拟软件对改进型二氧化碳气提法尿素装置的中压吸收塔进行了模拟分析,对吸收塔上段分别采用稀氨水和纯水为吸收剂时的两种工艺进行了模拟计算。模拟计算结果表明:吸收塔上段采用纯水吸收可使尾气氨排放得到有效控制,当纯水用量为80 kmol/h时,尾气中的氨摩尔分数从0.40%下降至0.02%,氨回收率可提高9.11%,年减少氨排放157.9 t。     

碳酸钾生产废液回收治理工艺研究及设计

中国离子交换法生产碳酸钾厂家排放的工业废水中含有一定量的氯化铵，提出了采用多效真空降膜蒸发系统兼热泵技术回收废液中的氯化铵的治理方案，并给出多效热泵蒸发工艺参数的设计方法；克服了常规蒸发技术从低浓度氯化铵废液中提取氯化铵带来的能耗大、对设备腐蚀性强的缺点；不仅解决了工业废水对环境的污染，而且有较好的经济效益。     

离子交换法生产碳酸钾除氨的Aspen Plus模拟与实验研究

为了解决除氨不彻底，二次蒸汽使传热系数降低的问题，结合碳酸钾实际生产工艺，提出吹脱除氨工艺。在不同料液温度、真空度、吹脱气量等条件下做了吹脱除氨实验，得到了最佳操作条件。同时用Aspen Plus软件模拟计算离子交换法生产碳酸钾除氨工艺。通过对料液性质、物性方法、单元操作模块的确定，建立了实验模型。Aspen Plus模拟数据与实验数据相比较，得到实验值与计算值最大偏差为8％。这说明Aspen Plus软件在碳酸钾除氨工艺设计计算中可以得到较理想的结果。     

碳酸丙烯酯脱碳装置技术改造小结

在碳丙脱碳装置中增加了贫液氨冷器 ,改造了碳丙泵 ,增设了变换气氨冷器 ,从而提高了碳丙脱碳装置的吸收和再生效果     

低温低压下氨碳化过程的模拟与控制

氨碳化产物控制是固废硫酸钙低温转化实现硫资源综合利用的关键。采用Aspen plus软件对氨碳化过程进行模拟与分析发现,温度在273.15～338.15 K范围内,温度升高,碳酸根向碳酸氢根转化;0.01～0.13 MPa压力范围内,压力增大,碳酸氢根向碳酸根转化,压力高于0.13 MPa,压力对氨碳化过程无影响;氨摩尔分数小于0.04时,碳酸氢根含量接近1;氨摩尔分数为0.1～0.15,溶液中阴离子主要为碳酸根;氨摩尔分数大于0.15,氨浓度增大对溶液体系碳酸根和碳酸氢根组分无影响;氨碳比为2.2～2.8,溶液中阴离子主要为碳酸根;氨碳比大于2.8,溶液中90%(mol)以上为碳酸氢铵。在此基础上,分别给出了温度-氨浓度、温度-氨碳比条件控制下生产高含量碳酸氢铵和碳酸铵的工艺条件。