关于三相双层正规60°相带分数槽绕组的排列计算问题

每极每相槽数不等于整数的绕组叫做分数槽绕组。在三相交流电机中,采用分数槽绕组与整数槽绕组相比,具有下列优点: (1)在分数槽绕组中由磁极磁场因齿谐波效应感生的齿谐波电势被削弱了;(2)分数槽绕组流过电流后所产生的与基波有相同绕组系数的齿谐波磁势次数要高得多,因而     

凸极同步电机空载电势谐波计算问题

文中改进了空载时主极磁场波形的计算方法;针对大中型凸极同步电机的特点改进了考虑阻尼绕组影响时齿谐波电势计算公式,对苏提出的半经验公式进行了实验验证,阐明此半经验公式不适用于分母为2的分数槽绕组,并根据实验结果提出了修正公式;提出了采用整数槽绕组(q=2、3)和分母为2的分数槽绕组时,阻尼绕组节距的较佳范围。     

分数槽绕组的分布系数

在凸极同步电机尤其是水轮发电机中,广泛地采用分数槽绕组。在计算分数槽绕组的谐波电势和磁势时,须先算出各次谐波的绕组系数。和整数槽绕组比较,分数槽绕组的波谱较广(尤其当分数的分母d较大时),除奇次谐波外,一般来讲,空载电势和电枢磁势波形中还可能出现偶次和分数次谐波(简称次谐波),因此计算工作量较大。本文从分布系数具有周期     

分数槽绕组排列的程序设计

一、概述在低速电机中,极数很多,由于槽数的限制,每极每相槽数q不能太大。若采用较小的整数q值,一方面不能利用分布效应来削弱谐波电势,另一方面也使齿谐波电势的次数较低而幅值较大。在这种情况下,若采用每极每相槽数q等于分数,即分数槽绕组,便能得到较好的电势波形。在分数槽绕组中:     

电动机转子斜槽与谐波电势的理论分析

在中小型电动机中,转子铁芯往往制作成斜槽,通常扭斜一个齿距。这种特殊的结构形式,对电动机的电势波形有什么作用,对电动机运行参数有什么影响,笔者将就这些问题进行理论分析。１　齿谐波电势电机学电动机磁势分析认为：由于气隙中存在着基波和高次谐波分量,而高次谐波分量的分布及转子绕组的感应电势受齿槽的影响较大。实际上,在每极每相槽数ｑ为整数的三相电动机中,存在次数ｖ＝２ｍｑ±１较强的高次谐波电势,这就是所谓齿谐波电势。其产生的原因如下。若三相电动机极数２ｐ＝２,定子槽数ｚ＝１２,则每极每相所占槽数ｑ＝２,…     

集中绕组永磁无刷电机的转矩研究

集中绕组永磁无刷电机由于绕组结构与常规60°相带分布绕组不同,定子磁动势的谐波含量增加,定子齿、槽的影响也加大。本文采用电机磁能虚位移原理计算电机转矩,并编制了计算软件,不仅可以计算电机的平均电磁转矩,还可以得到由谐波磁场产生的谐波脉动转矩。通过实例计算,本文还比较了整数槽绕组和分数槽绕组产生谐波转矩的情况,采用分数槽绕组可以削弱谐波脉动转矩。     

集中非叠绕组的绕组因数对电势谐波抑制

为了研究集中非叠绕组永磁同步电机绕组因数对电势谐波的削弱作用,给出了集中非叠绕组的元件连接方式,推导了集中非叠绕组的齿/极配合关系,并在此基础上讨论了集中非叠绕组的节距类型,分析了节距因数和分布因数对电势谐波的影响。分析结果表明:集中非叠绕组的节距因数只能消除电势相数次或相数的倍数次谐波,当每极每相槽数的最简分式分子为1时,分布因数对电势谐波没有削弱作用。为消除电势中特定次谐波,进一步提出了利用槽口因数来消除特定次电势谐波的方法。实例分析和样机研究验证了本文分析的正确性和所提方法的可行性。     

分数槽绕组与永磁无刷电动机

从分数槽绕组的基本概念出发，简述了分数槽绕组的基本特征和对称条件，介绍了它在永磁无刷电动机和永磁交流伺服电动机中的应用；重点对中小型永磁无刷电动机中广泛使用的y=1的分数槽绕组进行分析，给出了常用的槽极配合和绕组设计计算参数，阐明了分数槽绕组对齿谐波电势和齿槽转矩削弱的规律。     

分数槽绕组对永磁同步电动机性能的影响分析

理论分析分数槽绕组对永磁同步电机齿谐波电动势、电枢反应磁动势和齿槽转矩的影响。以3相4极永磁同步电机为例,运用Ansoft Maxwell分别建立整数槽绕组电机模型和分数槽绕组电机模型,对电机的电枢反应电动势、气隙磁动势和齿槽转矩进行仿真分析。对比仿真结果验证理论分析的正确性。     

阻尼绕组对凸极同步发电机空载电势波形的影响

采用二维瞬态涡流场有限元法，对装有阻尼绕组的凸极同步发电机的空载电势波形进行了计算，分析了阻尼绕组节距对空载电势波形的影响。结果表明，阻尼绕组可以削弱定子齿谐波分量，而对与阻尼绕组节距有关的谐波分量则有加强作用。     

基于不等匝绕组的交替极永磁电机转矩脉动抑制技术

交替极电机的永磁体被凸极铁心替换会形成不对称的空载气隙磁密，导致气隙磁密偶次谐波，进一步在相反电动势中感应出偶次谐波，增加电磁转矩脉动。当交替极永磁电机的极槽配合符合N_s=k(2P±1)(k是正整数，N_s和P分别是定子槽数和转子极对数)时，相反电势中会存在偶次谐波。为此，提出不等匝绕组技术消除交替极永磁电机的低次反电势偶次谐波，抑制电磁转矩脉动。首先推导了消除2次和4次反电势谐波的最优比例，然后以27槽30极电机为例，采用2维有限元方法对比分析了交替极和传统永磁电机的反电势和转矩特性，结果表明，采用不等匝绕组的交替极电机转矩脉动仅为1.2%,与传统电机相比下降了7.84个百分点，最后加工了不等匝绕组27槽30极交替极永磁电机对对理论和有限元分析进行了验证。     

凸极同步电机的谐波电势(Ⅱ)——阻尼绕组的影响

实践表明,阻尼绕组对定子绕组为开口槽的同步发电机空载电势波形影响很大。阻尼绕组节距t_2与定子齿距t_1不等、且相距较远时(例如t_2/t_1=0.7～0.8),电势波形较好;当t_2/t_1=1时,齿谐波电势急剧增大、波形变坏。例如KC—7500型同步补偿     

一种分析交流旋转电机分数槽绕组的有效途径

对交流旋转电机电枢绕组的型式选择,采用分数槽绕组可以大大改善反电势波形,降低齿槽转矩,从而减少谐波损耗,提高电机的工作效率。本文旨在推广分数槽绕组在交流旋转电机中的应用;并以分数槽和整数槽两种绕组型式异步电动机为例进行仿真分析;提出了应用电势星相图对交流旋转电机分数槽绕组进行分析的方法,是解决分数槽绕组的分配与接线规律的有效途径。     

交流电机空子分数槽绕组的谐波磁势问题

本文集中讨论交流绕组的谐波磁势问题,并强调若干需要明确的概念,包括分数槽绕组谐波磁势的次数、分数槽绕组的齿谐波磁势、谐波磁势的绕组系数以及谐波磁势的影响等等,这将有助于全面了解谐波磁势和分数槽绕组的作用。本文还介绍了谐波磁势的计算实例。     

交流电机定子分数槽绕组的谐波磁势问题

本文集中讨论交流绕组的谐波磁势问题,并强调若干需要明确的概念,包括分数槽绕组谐波磁势的次数,分数槽绕组的齿谐波磁势,谐波磁势的绕组系数以及谐波磁势的影响等等,这将有助于全面了解谐波磁势和分数槽绕组的作用,本文还介绍了谐波磁势的计算实例。     

水轮发电机的振动

在大型水轮发电机中,为了改善电势波形和设计(槽数选择)上的需要,常常采用分数槽绕组。如众周知,分数槽绕组所产生的磁势,除主波和高次空间谐波外,还常含有一系列分数次谐波(简称次谐波)。在某些情况下,电枢磁势的次谐波和主极磁场相互作用,可能使水轮发电机的定子铁心产生显著的振动。因此,早在1958年,国外就有人提出,对采用分数槽绕组的电机应进行振动和噪音核算。但是由于过去大型水轮发电机通常都用双层     

分数槽绕组谐波漏抗的计算

本文给出了用电子计算机算出的分数槽绕组的谐波漏磁导曲线.这些曲线不仅比M. Liwschitz算出的曲线准确,且对每极每相槽数等于5以下的任何整数和分数槽绕组,均可以从这些曲线方便地查出其谐波漏磁导的数值,算出谐波漏抗.对于装有阻尼绕组的凸极同步电机,还算出了一组谐波漏磁的阻尼系数.所有这些曲线,可供电机设计时参考.     

交流电机绕组系数的一般计算法

一、概述在现行通用的《电机学》和《电机设计》教材以及工厂的有关计算资料中,关于交流电机的绕组系数计算公式,仅适用于谐波次数为极对数p的整数倍时的情况,而对于p的分数次谐波则不适用。事实上,每极每相槽数为分数和单绕组变极     

三相交流电机扩大并联支路绕组降低谐波接线方法

绕组是构成电机的核心部件,电机依靠感应于绕组中的电势和通过的电流来产生电磁功率和电磁转矩,从而达到进行机电能量转换的目的。绕组的接线方式更直接影响电机的运行特性和经济性。槽电流与电机的容量、电压、并联支路数相关联,槽电流的大小直接影响电机的经济性及工艺性。绕组谐波含量是绕组性能的重要指标,绕组接线的一个重要研究方面就是降低谐波。本文提出的双层定子绕组扩大并联支路数降低谐波接线方法是:通过改变单元电机电势星形图中所选槽的位置,从而改变N-S极下构成各支路的单边绕组间的夹角,所构成的绕组可等效为每极每相槽数减半、相位相同的两套绕组。     

关于三相异步电动机槽配合问题

一、气隙中的谐波磁场当三相异步电动机定子绕组中通入电流以后,在气隙中产生磁势。分析磁势曲线的波形可知,在气隙磁势中,除了主磁场以外,还有一系列的谐波磁场。谐波磁势的次数为 v:2m_1k_1+1(对于整数槽绕组,m_1—定子绕组相数,k_1—任何正负整数或0),或 v=2/(β_1)m_1k_1+1(对于β_1为双数的分数槽绕组,β_1—定子每极每相槽数公约数的分母,k_1—任何正负整