新钢种08Cr2AlMo在石化行业的应用

0 8Cr2AlMo无缝钢管在上海炼油厂等企业的应用证明 ,该钢种具有良好的耐硫化氢、氯化氢等应力腐蚀开裂性能 ,上海炼油厂将石蜡加氢换 10 4管束由 12Cr2Mo换为 0 8CrAlMo后 ,使用寿命延长了 2～ 3倍 ;茂名炼油厂常压塔顶冷凝冷却器管束于 2 0 0 0年 3月改用 0 8Cr2AlMo材质 ,至 2 0 0 1年 7月检查 ,状况良好。此外 ,在大连西太平洋炼化公司的海水环境 ,胜利炼油厂的常减压装置以及金陵石化公司的连续重整装置均得到了成功应用。     

08Cr2AlMo管束在原油/常顶油气换热器中的应用

常压塔顶换热器碳钢管束腐蚀速率达到 5mm/a ,使用 10个月就报废。 2 0 0 0年 6月采用了 0 8 Cr2AlMo管束 ,使用至今已有 2 6个月 ,从未发生过腐蚀泄漏。实践证明 ,0 8Cr2AlMo管束在常顶系统换热中的应用是成功的。     

燃料气压缩机水冷器管束失效分析

惠州炼化燃料气回收装置压缩机水冷管束发生穿孔失效现象,采用宏观观察,扫描电子显微镜,能谱等失效分析方法研究了压缩机水冷器管束发生失效的原因.分析结果表明在腐蚀坑边缘及腐蚀坑底的Cr元素质量分数分别为10.09％,12.13％,低于国标材质成分要求的Cr元素质量分数17％的最低标准,使管束材料存在缺陷,导致了管束在HCN,CO2,H2S和H2O腐蚀环境中发生了电化学腐蚀,并在管束腐蚀严重部位发生穿孔.     

柴油加氢改质装置高压换热器腐蚀原因分析

柴油加氢改质装置反应流出物/反应进料高压换热器由于操作温度低,导致氯化铵在换热器管束(0Cr18Ni10Ti)内结晶析出,造成垢下腐蚀。通过分析该换热器腐蚀原因,从工艺操作和设备防腐角度,提出了延长换热器管束使用周期的建议。     

石蜡加氢E104氢气冷却器失效分析

针对石蜡加氢E104氢气冷却器失效时的运行环境,通过对腐蚀介质、操作工况和腐蚀产物的组成分析,指出腐蚀是由于软化水中O2和Clˉ超标引起的.加强工艺管理和选用08Cr2AlMo管束可使腐蚀问题得到解决.     

气体脱硫再生系统腐蚀原因及对策

介绍了气体脱硫再生系统腐蚀情况,探讨了腐蚀原因,并提出冷换设备的管束用9057涂料处理或选用1Cr18Ni9Ti材质以及设备制造完毕进行焊后热处理和加强生产工艺管理可使腐蚀得到控制.     

08Cr2AlMo换热器管束腐蚀失效分析

某石化厂加氢车间08Cr2Al Mo换热器管束发生腐蚀减薄失效。通过对换热器管束进行理化分析,结合工况条件及相关腐蚀机理,找出了引起管束腐蚀的原因。分析结果表明:该管束腐蚀类型为连续性腐蚀,其以吸氧腐蚀和R_1NR_2-H_2S-H_2O的腐蚀为主,热稳定性盐(HSS)腐蚀和醇胺降解腐蚀为辅;过量加入的自来水导致甲基=乙醇胺(MDEA)贫溶液中氧含量的增加是引起管束发生连续性腐蚀的主要原因;换热管基体材质成分中Al含量偏高与组织中局部晶粒分布不均匀、部分晶粒偏大,加快了管束的腐蚀速率。     

茂名石化公司Ⅳ蒸馏装置的设计选材

文章介绍了茂名石化公司第四套蒸馏装置的设计选材及设备腐蚀情况 ,指出装置防腐蚀设计应根据不同的腐蚀部位和腐蚀介质选用适宜的耐蚀材料。第四套蒸馏的经验证明 :当加工高硫低酸值原油时 ,若“一脱三注”措施完善并运行平稳 ,三顶系统可选用碳钢材质 ;对于塔体、容器等低流速部位选用 0Cr13复合板 ,而对于存在环烷酸腐蚀的转油线、炉出口管等高流速部位 ,则应采用 18- 8不锈钢 ;当循环水中Cl-含量超标时 ,其冷却器管束除可涂刷TH - 847等涂料防护外 ,可选用抗应力腐蚀开裂性能良好的 0 8Cr2AlMo钢管     

常减压装置塔顶换热器管束腐蚀及选材

在石油化工企业,腐蚀问题比较突出,特别是处于高温高压高流速工况下的机械设备,往往会受到迅速的腐蚀损坏.文章介绍了常减压装置塔顶低温系统换热器管束的腐蚀及选材;并以某炼油厂为例,分析了09Cr2AlMoRE用于常顶管束的腐蚀情况及解决方法.     

13Cr不锈钢的CO_2腐蚀行为研究

试验研究了在模拟现场环境下 ,13Cr不锈钢中 1Cr13、2Cr13、HP13Cr在高温高压下的CO2 腐蚀行为。结果表明 ,3种材料平均腐蚀速率的对比结果为 2Cr13>1Cr13>HP13Cr。当温度为 15 0℃时 ,3种材料的平均腐蚀速率达到最大。CO2 分压和流速增大 ,材料的平均腐蚀速率随之增大。当Cl-浓度为 10× 10 -6～ 10 0 0 0× 10 -6时 ,平均腐蚀速率随着Cl-浓度的增大而增大 ,当Cl-浓度超过 10 0 0 0× 10 -6后 ,平均腐蚀速率随着Cl-浓度的增大而稍有下降。     

软化水的腐蚀与防护

通过对软化水水质及腐蚀产物进行分析,论述了软化水的腐蚀机理,指出水中的溶解氧和氯离子是造成腐蚀的主要原因。同时,pH值、温度、流速和盐浓度均可影响腐蚀速率。选用先进的除氧除盐设备,合理的流速设计和选用12Cr2AlMo,Cr5Mo等耐蚀材料可有效控制软化水系统的腐蚀。     

抗H_2S应力腐蚀的08Cr2AlMo热交换器专用钢管

08 Cr2 Al Mo钢具有高的抗硫化氢应力腐蚀能力 ,同时在特定的温度条件下 ,抗水中氧腐蚀及盐酸水溶液腐蚀的能力比碳钢高。由于合理的化学成分、优良的工装条件及先进的工艺 ,0 8Cr2 Al Mo钢的纯净度大大提高 ,具有与常用管板材料相匹配的硬度 ,并配有专用的焊接材料 ,具有良好的可焊性和制造性能 ,可广泛用于制造石化系统热交换器管束     

钡盐蒸发器1Cr18Ni9Ti列管失效分析

通过宏观和微观观察与分析 ,对制钡盐蒸发器的 1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢列管开裂原因进行了讨论。认为列管开裂起源于内壁的点蚀坑 ,裂纹的扩展方式为腐蚀疲劳和应力腐蚀开裂。指出消除加工过程的残余应力可防止SCC的发生 ,同时可选用双相钢 ,Cr5Mo、ND钢或 0 8Cr2AlMo做为列管材料。     

合成氨装置中主甲醇换热器的腐蚀与防护

介绍了合成氨装置中主甲醇换热器EA-206的工艺和设备情况,并对其腐蚀机理进行了分析。对4种材料(08Cr2AlMo,16MnR,0Cr18Ni9Ti,20钢)做腐蚀测试可知:20钢做为管束材质已不适于当前工艺条件,应选用0Cr18Ni9Ti或08Cr2AlMo。同时介绍了金属材料的化学成分和力学性能与耐腐蚀性能的关系,并从设备和工艺方面提出了改进措施。     

含Cr材质在CO_2腐蚀环境中的腐蚀分析

雅克拉凝析气田具有高压力、高产量、高流速、CO2含量高、水和H2S含量低的＂四高两低＂特征,腐蚀介质非常复杂。气田开发以来,井下管柱和集输管道出现了严重的腐蚀。通过对13Cr材质在现场不同CO2腐蚀环境中的试验研究,验证了13Cr材质在CO2含量低的腐蚀环境中发生腐蚀较轻,随着CO2含量增加,13Cr材质腐蚀程度增加。模拟井下和集输管道两种CO2腐蚀环境,采用高温高压釜装置对不同Cr含量材质的腐蚀行为进行了试验研究,采用扫描电镜（SEM）、能谱分析（EDS）和X射线衍射（XRD）等方法对试样表面腐蚀产物的形貌及成分进行了分析。分析结果表明,22Cr和316L抗腐蚀性能优于3Cr和13Cr,并提出了适合雅克拉凝析气田井下和集输管道腐蚀治理的方向。     

09Cr2AlMoRE换热器管束在使用中应注意的问题

09Cr2AlMoRE具有良好的耐氯化物和硫化物应力腐蚀性能,同时还具有一定的耐均匀腐蚀性能,主要用于塔顶冷凝器和空冷器。由于09Cr2AlMoRE的合金元素含量较低,在某些较苛刻的腐蚀环境中存在一定的局限性。文中对该材料在使用中容易出现的问题作了简要介绍,并对几个在实际使用中较典型的案例作了详细的分析。     

减压塔顶湿空冷器的腐蚀与防护

针对某石化公司5．0 Mt/a常减压蒸馏装置减压塔顶湿空冷器的腐蚀问题,重点讨论了湿空冷器的腐蚀介质及来源、腐蚀过程及腐蚀形态,指出减压塔顶预冷器及一级空冷器外侧水汽面的腐蚀主要是喷淋水中Cl~-造成的点蚀及垢下腐蚀,一级空冷器内侧是由于H_2S-H_2O引起的腐蚀。在一级空冷器入口前增设中和缓蚀剂和水的注入点,或选用抗拉强度不大于414 MPa的碳钢或碳锰钢,或选用08Cr2AlMo材料,可大大缓解上述部位的腐蚀问题。     

含Cr钢油井套管CO2耐蚀性能研究

针对某油田油井套管破损严重的问题,对J55钢和3Cr、5Cr、9Cr和13Cr钢在含CO2油井模拟工况环境中的腐蚀速率进行了测试试验。结果表明:在模拟CO2腐蚀环境中,相对于J55钢,含Cr的合金钢腐蚀速率较低,且随着Cr含量的增大,腐蚀速率降低程度增大,Cr钢表面腐蚀产物膜表面Cr的富集程度增加,尤其13Cr最为明显,Cr的腐蚀产物主要为非晶态的Cr（OH）3。评价5种材质的耐蚀性能,为含CO2油井套管的选材提供理论依据。