球铁贝氏体分段淬火的工艺方法

作者在本文中介绍了贝氏体铸铁的性能,特别注意到作为齿轮传动系统的材料的潜力,研究了使贝氏体分段淬火发展起来的各种工艺方法。一前言尽管五十年代发表了一些文献,就为改善球铁的性能而采用贝氏体分段淬火工艺的问题开展了讨论,但当时对其需要有限,工     

贝氏体相变与等温淬火球铁

详细介绍了贝氏体相变的特征及其分类。指出不同化学成分和不同等温温度时贝氏体相变产物的组织形态不同，铁素体是贝氏体中不可缺少的组成部分，以及碳化物的存在与否不是判断贝氏体的必要依据。研究了等温淬火球铁的相变过程，指出了对等温淬火球铁组织命名的看法。     

奥氏体化温度对含钒贝氏体球铁组织和硬度的影响

研究奥氏体化温度对含钒贝氏氏体球墨铸铁组织和性能的影响。研究结果表明,钒使贝氏体转变所要求的奥氏体化温度范围增大,并使贝氏体球铁的硬度提高。这一研究结果为在生产中使用含钒生铁,利用铸造余热进行贝氏体化热处理提供了依据。     

等温淬火球铁热处理

本文简要地介绍了等温淬火球铁的机械性能,详细地分析了球铁等温淬火的工艺过程,并展望了这种材料广阔的生产应用前景.     

退火处理对贝氏体球铁辊环组织和硬度的影响

对比研究了不同退火温度对贝氏体球铁辊环组织和硬度的影响,提出了贝氏体球铁辊环合适的退火温度。     

贝氏体球铁的研究

贝氏体球铁有较高的强度、韧性,疲劳强度和耐磨性.球铁中的贝氏体组织,可通过等温淬火或合金化方法获得.在厚壁铸件中获得此组织已有成功的经验,但关于薄壁铸件的资料不多.主要问题是合金化条件及减小壁厚会生成马氏体和碳化物.本文讨论了在铸态薄壁球铁件中生成贝氏体组织的研究成果,同时还分析了化学成分和回火周期对机械性能的影响.     

等温处理工艺对等温淬火球铁显微组织和硬度的影响

上世纪70年代,通过奥氏体等温淬火开发出抗拉强度大于1000MPa、伸长率大于15％的高强度、高韧性等温淬火球铁。利用正交试验法,研究了等温淬火工艺参数对等温淬火球铁显微组织及硬度的影响。结果发现,在设计的试验工艺内全部可以得到以针状铁素体和富碳奥氏体为基体的等温淬火球铁组织;在等温淬火工艺中,等温淬火温度对试样硬度影响最为显著,其次是奥氏体化温度与奥氏体化时间,而等温淬火时间对于试样硬度的影响最小。     

等温淬火球铁贝氏体组织形态的研究

对球铁中上下贝氏体形态，尤其是贝氏体内部结构进行了观察与分析，发现贝氏体首先在石墨－奥氏体界面形核；３８０℃等温淬火形成的上贝氏体等片内也存在较多的残余奥氏体，并可能形成岛状贝体。     

等温淬火时间对贝氏体球铁组织和性能的影响

将球墨铸铁铸件高温奥氏体化后于300℃等温淬火并保温不同时间,得到贝氏体球墨铸铁,研究了保温时间对贝氏体球铁的组织和力学性能的影响。结果表明,当保温时间较短时,奥氏体不稳定,冷却至室温或者经过机加工后会部分转变为马氏体,硬度值较高,但强度及塑韧性较差。适当延长保温时间,会得到稳定的奥氏体+贝氏体组织,具有较好的综合力学性能。保温时间继续延长时,会导致高碳稳定的奥氏体析出碳化物,使贝氏体球铁的强度和塑韧性下降。     

球墨铸铁的激光相变硬化

利用TJ—HL-T5000激光器,对QT600-3球墨铸铁进行激光相变硬化研究,测量了淬硬层深度和硬度分布,并对其金相组织进行了观察和分析。结果表明,QT600—3球墨铸铁激光淬硬层组织的表层结构致密,硬度可达920HV,淬硬深度约为0．5mm,从表面沿深度方向出现包围石墨球的马氏体壳组织,对提高耐磨性有利。     

激光熔覆纳米贝氏体涂层的组织与性能

采用高功率CO2激光熔覆铁基合金粉末,获得了无裂纹、稀释率低、成形良好的熔覆涂层。利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)对熔覆层的显微组织进行了观察与分析,通过硬度测试与拉伸试验考察了涂层的力学性能。结果显示:熔覆层为纳米贝氏体与残余奥氏体的复合组织,均匀分布的贝氏体铁素体板条厚度为50～80 nm,贝氏体板条间为厚度10～30 nm更为细小的残余奥氏体薄膜;熔覆层平均硬度为610 HV,熔覆涂层的抗拉强度为1 280 MPa,延伸率为6.41%,拉伸断口形貌为韧窝断口。     

孕育铸铁激光表面强化研究

研究了激光表面强化对孕育铸铁组织和性能的影响,结果表明,HT300零件激光处理后可满足表面硬度,耐磨性等力学性能的要求,为改进零件表面处理方法提供了依据。     

Sb对厚大断面球墨铸铁组织和性能的影响

研究了Sb对厚大断面球墨铸铁组织和力学性能的影响,详细阐述了该试验采用的炉料、化学成分、球化处理、孕育处理以及热处理等试验方法。试验结果表明:(1)合理的RE加入量可以中和Sb的反球化作用,改善石墨形态,增加石墨球数量;(2)Sb强烈细化珠光体,但是含量太高会导致碳化物的生成;(3)采用940℃(3 h)+460℃(4 h)的热处理工艺,合金含量为w(Cu)1.0%、w(Sn)0.15%和w(Sb)0.025%时,70 mm厚的附铸试块性能可以达到QT800-2的要求。     

球墨铸铁变换激光束淬火性能的研究

采用经过二元光学元件变换呈二维点阵7×7分布的脉冲激光束对球墨铸铁材料进行表面淬火处理,研究激光参数变化对铸铁表面的粗糙度、硬化层深度、显微硬度和耐磨性等的影响。结果表明,在一定的能量范围内,随着能量的增加,粗糙度略呈增长的趋势,硬化层深也略有增加,并存在一个硬化层深极限值。硬度峰值差别很小,而相变硬化区差别则很大。耐磨性试验表明,随着能量的增加,耐磨性有提高的趋势。     

CA141载重车发动机缸体灰铸铁激光处理工艺参数优化及组织分析

用CO2激光器对用于CA141发动机缸体的灰铸铁材料表面进行激光处理,研究了激光功率和扫描速度等工艺参数对硬化层硬度和表面粗糙度的影响,从而优化了工艺参数,并对激光处理区的显微组织进行了观察分析.     

分级等温淬火球墨铸铁的组织与性能

研究了球铁经900℃奥氏体化后,在230℃(盐浴中)和25℃(油中)第一级等温淬火,325℃第二级(可控气氛炉中)等温淬火的组织与性能。发现经分级等温淬火后,球铁中贝氏体铁素体条束充分细化。230℃第一级等温淬火,时间在8～10min内,并经325℃×1.5h第二级等温淬火后,仍能获得细条束状的贝氏体组织。两种分级等温淬火工艺都能使球铁硬度达到HRC43,比325℃直接盐浴等温淬火提高5～6HRC。所以,分级等温是使球铁充分强化的有效手段,也为不用盐炉生产奥—贝球铁开劈了广阔的前景。     

关于贝氏体球铁术语问题之管见

综述了贝氏体组织的定义及组织形态,分析了球铁中温相变的工艺及其显微组织,指出ADI奥贝球铁、奥氏体等温淬火球铁及奥铁球铁等术语是不恰当的,这种铸铁的中文术语应统称为贝氏体球铁,包括上贝氏体球铁或称奥贝球铁和下贝氏体球铁。     

铸态贝氏体白口铁磨球组织与性能的研究

采用合金化、金属型快冷手段获得铸态贝氏体白口铁铸球。试验表明,其力学性能和耐磨性较好,耐磨性明显优于低合金铸铁和锻钢;它的推广使用具有显著的综合效果。     

准铸态贝氏体低碳球铁的组织分析

采用扫描电镜和X射线衍射仪对准铸态贝氏体低碳球铁的组织结构、断口形貌和微区成分进行了分析和研究。结果表明,经准铸态贝氏体工艺处理后,低碳球铁的基体组织以针状无碳贝氏体为主,并有25％～28％的奥氏体;准铸态贝氏体低碳球铁韧塑性的提高,与其组织中形成的大量奥氏体和镶嵌在当中的针状无碳贝氏体密切相关。