采用差绝缘方式降低110kV同塔双回线同跳几率

同塔双回输电线路若发生雷击,由于两回线路耐雷水平相当,较易发生同时闪络跳闸事故。为减少输电线路同时跳闸的概率,以某条110 kV输电线路为例,提出采用差绝缘的方法,降低输电线路双回跳闸率,同时考察了不同因素对雷击跳闸率的影响。结果表明：采用一回绝缘强度不变,另一回增加3片绝缘子的差绝缘方式,可将双回跳闸率降低至总跳闸率的12%以下。同时,减小地面倾斜角和避雷线保护角、采取合理的相序排列、减小接地电阻值都可以在一定程度上减小雷击跳闸率。     

500/220 kV同塔四回线路的耐雷性能研究

为准确评估500/220 kV同塔混压四回输电线路的耐雷性能,在采用改进电气几何模型(EGM)与电磁暂态程序(EMTP/ATP)计算其绕、反击跳闸率后分析了避雷线保护角、杆塔呼称高度、地面倾角等对5002、20 kV线路绕击耐雷性能的不同影响及杆塔呼称高度、接地电阻、耦合地线架设方式等对500、220 kV线路反击耐雷水平的不同影响。计算结果表明,同塔混压四回线路中不同电压等级线路防雷击侧重点不同,即500 kV线路绕击相对严重,220 kV线路反击相对严重。最后提出了改善线路雷电性能、降低雷击跳闸率的措施,在实际工程中,建议从降低杆塔呼称高度、采用负保护角以及架设耦合地线等方面综合考虑。     

定海一甬东特大跨越线路段的耐雷性能

为确保定海一甬东特大跨越输电线路的耐雷可靠性,采用电气几何模犁与电磁暂态程序计算其绕击、反击跳闸率,并分析了绝缘配置、避雷线保护角、杆塔接地电阻和线路犁避雷器对线路耐雷性能的影响.计算结果表明,对于该大跨越线路,绕击是雷击跳闸的主要原因,杆塔的接地电阻对反击耐雷水平影响很小,且加装线路型避雷器后能显著降低雷击跳闸率.提出了适合该特人跨越线路的防雷方案,即避雷线采用0°保护角设计,并在最边相导线上安装避雷器.     

110kV输电线路综合防雷技术措施探讨

在分析了山区110kV输电线路防雷研究的重要性后,结合工程实践经验,详细分析了全线架设避雷线、安装输电线路氧化锌避雷器、合理增加绝缘子片数加强输电线路绝缘水平、改善接地装置降低杆塔接地电阻、减小输电线路保护角、装设自动重合闸装置等110kV输电线路综合防雷保护技术措施,以期与同行共同探讨。     

500kV单回线路在多雷区防雷差异化设计措施的探讨

以江西某500 kV单回线路为例,根据线路沿线雷电活动情况及工程典型杆塔型式,通过采用电气几何模型(EGM)法对该500 kV单回线路的雷电绕击跳闸率进行了计算研究。主要从降低线路雷电绕击跳闸率方面进行分析,通过减小地线对导线保护角、加装避雷器的防雷措施进行经济技术比较,结合铁塔设计情况,针对500 kV单回线路,提出建议的防雷措施:全线铁塔采用双地线,处于C2及以上雷区的铁塔地线对导线保护角按小于0°设计。经此配置,线路的雷电绕击跳闸率显著降低。     

后续雷击对10kV配电线路耐雷性能及防雷措施的影响

为分析负极性后续雷击对10 kV线路耐雷性能和防雷措施效果的影响,将蒙特卡罗法、电气几何模型和ATP-EMTP软件相结合,提出线路反击、直击和感应雷跳闸率的评估方法,采用Eriksson配电线路雷击统计数据验证了评估方法的有效性,采用该方法对上海电网典型10 kV绝缘导线线路进行分析。结果表明:绝大多数情况下,首次直击、反击和感应雷跳闸率大于后续雷击,大地电导率对首次感应雷跳闸率的影响更大;首次和后续雷击下,架设避雷线或耦合地线、增强线路绝缘和安装防弧间隙有相近的改造效果;降低杆塔接地电阻对降低首次反击跳闸率有效,面对后续反击跳闸率影响很小;安装线路避雷器后,后续感应雷跳闸率的降低远不如首次雷击,在防雷措施选择方面,与只考虑首次雷击不同,考虑后续雷击时,不建议降低杆塔接地电阻,而是建议提高线路避雷器的安装密度。     

吉林省220kV架空输电线路防雷运行分析

针对吉林省220kV架空输电线路防雷运行工作,统计分析了2010年至2016年间吉林省220kV输电线路雷击跳闸数量及跳闸率,分析了吉林省雷害故障因素,包括雷电地闪密度、雷击杆塔导线排列方式等。采取安装线路避雷器、接地降阻改造、调整线路保护角等措施后,使线路跳闸率呈下降趋势,指出应从设计、施工、运行维护等方面采取有力措施,保障架空输电线路稳定运行。     

俄罗斯110～1150 kV架空线路防雷保护 --99《导则》(注1)介绍之一

通过介绍俄罗斯统一电力系统制定的1999年<6～1150 kV电网雷电和内过电压防护导则》关于<110～1150 kV架空线路防雷保护》部分中新内容和新观点:(1)防雷保护计算中增加用第1脉冲和后续脉冲雷电流幅值和陡度参数"(2)架空线路绝缘子串中个数选择增加了"保证线路绝缘25年不检修运行周期,实施在绝缘子串中增加绝缘子个数"的条款;(3)架空线路允许雷击跳闸次数是依据线路断路器操作资源准则;(4)分析架空线路运行耐雷指标后,指出:(i)110～220 kV架空线路雷击跳闸主要起因是反击闪络;(ii)330 kV架空线路雷击跳闸主要起因,大致反击闪络和绕击闪络各一半;(iii)550～750 kV架空线路雷击跳闸主要起因是绕击闪络;(iV)提高1150 kV架空线路耐雷性是靠使用负保护角避雷线来保证;(V)提高架空线路不间断供电可靠性的后备措施是自动重合闸.但是,采用自动重合闸不应减少使用的防雷保护基本措施,因为接地短路会降低变电所设备资源.     

500kV/220kV同塔四回线绕击跳闸率的研究

分析了500 kV/220 kV同塔四回输电线路的绕击耐雷性能,采用电气几何模型法EGM来计算绕击跳闸率。采用暴露弧法计算每根导线绕击跳闸率,以暴露弧为0时对应的雷电流作为雷电的最大绕击电流,并分析了地面倾角、杆塔结构等因素对500 kV/220 kV同塔四回输电线路绕击跳闸率的影响。结果表明,雷电绕击多发生在500kV线路上;随着地面倾角增大,绕击跳闸率增大;绕击跳闸率随避雷线横担长度增长而减小,但对220 kV线路影响不大。通过详细分析和计算,对塔型设计方案进行了验证、比较。     

1000kV/500kV特、超高压同塔4回交流输电线路雷电性能仿真分析

为准确评估1 000kV/500kV超特高压同塔4回输电线路的雷电性能,基于电磁暂态程序(EMTP)和改进后的电气几何模型(EGM)分别对这种线路的反击、绕击耐雷水平及雷电跳闸率进行了仿真研究。分析了同塔多回线路中500kV线路不同相序排列、不同间隙长度及不同杆塔冲击接地电阻对反击跳闸率的影响,并对比计算了1 000kV线路不同绝缘子串布置方式下线路的雷电绕击性能。最后根据研究结果,指出了500kV线路的绝缘配合是1 000kV/500kV混压同塔4回线路防雷的薄弱点所在,并提出通过加强500kV线路的绝缘水平、优化1 000kV线路绝缘子的布置方式等措施,能有效改善线路雷电性能、降低雷击跳闸率,可用于指导工程设计。     

220 kV/110 kV同塔6回线路耐雷性能研究

针对220 kV/110 kV同塔6回并架线路进行了雷电绕击、反击跳闸率计算,并提出了具体的改进建议。     

不平衡绝缘在220 kV和110 kV同塔双回线路中的应用

应用电磁暂态仿真计算EMTP程序,对在同塔双回线路中采用不平衡绝缘时,可将两相闪络有效锁定在低绝缘侧的最低不平衡度进行了分析,并提供了相应的绝缘配置方案.当线路采用平衡绝缘或绝缘的不平衡度较小时,雷击导致的两相闪络通常发生在两回线路中,即一回各有一相闪络;而随着两回线路绝缘水平差距的拉大,两相闪络将逐渐向低绝缘侧集中.利用该原理,通过保证两回线路之间足够的绝缘水平差距可将两相闪络锁定在绝缘水平较低的一回中,即实现以一回三相跳闸为代价来避免严重的双回同跳事故,从而提高线路的双回耐雷水平.计算结果显示,当220 kV和110 kV同塔双回线路的绝缘不平衡度达30％左右,或分别相差4片和3片绝缘子时,不平衡绝缘可较好地起到锁定两相闪络的效果.并且,该方案的防同跳效果在采用各种导线相序布置方式的双回线路上均稳定可靠,因而可有效地避免同塔双回输电线路发生雷击同跳事故.     

广东电网同塔多回线路雷击跳闸影响因素及故障分析

近年来广东地区线路工程用地趋紧,同塔多回线路规模迅速增大,导致多回线路雷击同时跳闸比例显著上升,给电网安全运行带来新的挑战。介绍同塔线路雷击同时跳闸的特点,分析雷击跳闸关键因素的影响,并对典型雷击同时跳闸故障进行电磁暂态复原分析。指出雷电反击是造成同塔线路多回同时跳闸的绝对主因,但强雷暴过程中连续雷电绕击也会导致多回线路同时跳闸,强调应重点防止110、220 kV同塔线路双回雷击同时跳闸。并指出同塔线路反击跳闸受工频电压及相序排列影响较大,雷击同时跳闸较多发生在同名相,且上横担绝缘子距雷击点较近较易发生闪络。     

同塔多回输电线路几种防雷击跳闸措施的评估

相比于单回线路,同塔线路容易遭受雷电绕击和反击,严重威胁电网安全。评估同塔多回输电线路几种防雷击跳闸措施,包括降低杆塔接地电阻、加强线路绝缘水平、架设耦合地线和加装线路避雷器等,并提出上述防雷措施的配置原则:采取降阻措施改善接地,采用不平衡高绝缘方式,将耦合地线架设在塔顶,以及根据线路雷击跳闸的具体情况和线路杆塔特点选择性地安装线路避雷器。     

俄罗斯《6～1150kV电网雷电和内过电压防护导则》中110～1150kV架空线路防雷保护介绍

介绍了俄罗斯统一电力系统1999年制订的《6—1150kV电网雷电和内过电压防护导则》关于110—1150kV架空线路防雷保护部分中的新内容和新观点：(1)在防雷保护计算中增加了用第1脉冲和后续脉冲雷电流幅值和陡度多数；(2)架空线路绝缘子串中个数选择增加了“为了保证线路绝缘25年不检修的运行周期，实施在绝缘子串中增加绝缘子个数”的条款；(3)架空线路允许雷击跳闸次数的选择依据是线路断路器操作资源准则；(4)分析架空线路运行耐雷指标时指出：①110-220kV架空线路雷击跳闸主要起因是反击闪络；②330kv架空线路雷击跳闸主要起因大致反击闪络和绕击闪络各一半；③500-750kV架空线路雷击跳闸主要起因是绕击闪络：④提高115kV架空线路耐雷性要靠使用负保护角避雷线的直线杆塔和耐张转角杆塔：⑤提高架空线路不间断供电可靠性的后备措施是自动重合闸。     

输电线路杆塔模型与防雷性能计算研究

输电线路防雷性能的评估主要是耐雷水平和雷击跳闸率的计算.近年来随着同杆并架技术的应用越来越多,双回线路的同时跳闸率也成为考核线路防雷性能的一项重要指标,但目前国内对同杆并架线路的防雷性能计算方法争论较多、分歧较大.文章在传输线杆塔模型、计算基本原理、计算过程、计算准确度以及适应性几方面,对目前国内比较常用的两种输电线路防雷性能的计算方法(即波阻抗模型计算方法和电感模型计算方法)进行了比较.发现电感模型计算方法在实际工程应用中可操作性强,且适应范围广.采用电感模型计算出的耐雷水平偏低、跳闸率偏高不是由计算方法本身所引起的,而是由计算过程中引入的导线感应电压过高造成的.此外,文中还指出,这两种方法的共同缺点是未明确给出同时跳闸率的计算.     

基于DSM的分时电价的进一步研究

文中分析了文献 [5 ]中的分时电价数学模型的不合理方面 ,提出了一个改进的分时电价数学模型 ,该模型中把平值段电价作为一个新增的优化参量考虑 ,从而提出了一种分时电价中平值段电价的确定方法 ,仿真结果表明新模型确定的分时电价能使得电力系统处于更优的运行状态     

对大型用电客户实行合约电价的探讨

根据湖北省电力市场的运营现状，提出对大型用电客户实行合约电价的可行性的探讨及电价改革中需同时解决的问题。     

基于空间负荷预测的电动汽车有序充电方法研究

基于用地决策法的空间负荷预测法,建立了发展中城市的电动汽车及其充电负荷的空间分布预测模型。结合电动汽车的空间分布及其出行特性,对电网负荷率和网损进行分析,以优化城市配电网利用率为目标,构建出电动汽车强制性有序充电模型。通过算例说明在较高的电动汽车市场普及率下无序充电将给城市配网带来严重负荷冲击,并验证了本文所构建的有序充电模型在不同市场普及率下的有效性。     

俄制800 MW汽轮机组能耗诊断分析

介绍了俄制800MW汽轮机组概况,经对设计、实测经济技术指标的诊断分析,指明了造成机组能耗高的主要原因。通过对机组经济性的可操作性、可控性、不可控性的论证,研究了该机组进一步降低供电煤耗的可行性,同时对降低机组热耗率和供电煤耗率提出了建议。