丹江口大坝混凝土芯样的微观测试与分析

丹江口大坝初期工程混凝土中含有一定量活性骨料--燧石,使得大坝混凝土存在碱骨料反应发生的风险.为此,对大坝混凝土进行了取芯研究,重点对原始芯样与养护后芯样采用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)进行了微观测试与分析,以准确判断大坝混凝土碱骨料反应发生情况.分析结果表明:由于建设初期采取的措施得当,运行加余年的大坝混凝土...     

大坝碱骨料反应的补救措施

受碱骨料反应损害的大坝的补救工作是一个持续和继续的经济难题。     

对大坝和水电站碱骨料反应影响的判别

由碱骨料反应引起的大坝和水电站混凝土膨胀往往可能花费很多年时间来加以认识和判别依据作者的经验，给出了一些这方面的指导，以帮助对其进行认识，这些指导是多方面的，同时也取决于可能受影响工程的类型。     

浅析不同骨料组合对大坝混凝土性能的影响

由于锦屏一级水电站全砂岩骨料存在潜在的碱骨料反应,且砂岩混凝土线膨胀系数、干缩值较大,对大体积拱坝混凝土质量不利。为了降低大坝混凝土因碱硅酸反应而产生的膨胀,对不同组合骨料的大坝混凝土性能进行了试验研究。结果表明：组合骨料混凝土的早期抗压强度比全砂岩混凝土高,但后期强度增长率低于全砂岩混凝土;组合骨料混凝土的干缩变形、自生体积变形收缩量比全砂岩混凝土低;组合骨料混凝土导温系数、导热系数、比热等比全砂岩混凝土略低,线膨胀系数比全砂岩混凝土低;组合骨料混凝土的抗冻性、抗渗性能略逊于全砂岩湿筛混凝土,但其全级配混凝土的抗渗性能比全砂岩全级配混凝土略优。     

大坝混凝土膨胀的处理

拉美、欧洲、非洲和北美的水电工程业主一直在设法控制大坝和水电站厂房混凝土膨胀的有害现象，即碱骨料反应（ＡＡＲ）。介绍其预防及控制措施。     

锦屏一级水电站大坝混凝土细骨料料源选择

锦屏一级水电站挡水坝为混凝土双曲拱坝,最大坝高305m,大坝混凝土骨料料源主要为变质砂岩和大理岩,砂岩为碱活性骨料,大理岩岩性均一性较差、强度偏低,为了提高工程的质量和安全度,大坝粗骨料采用岩石强度较高的砂岩料场。细骨料料源方案需结合生产性试验、混凝土性能试验研究成果,进行深入的方案研究、技术经济比较后最终确定。     

燕山水库混凝土骨料碱活性的试验研究

通过岩相法、碳酸盐初选法、砂浆棒长度法、快速砂浆棒法和混凝土棱柱体法试验,研究分析了燕山水库某料场用YS表示该骨料的碱活性程度。结果表明：YS骨料具备中等的碱硅酸活性,并不具备碱碳酸盐活性。     

控制混凝土碱骨料膨胀反应

控制混凝土碱骨料膨胀反应主题词大坝砼，膨胀砼，碱骨料反应，结构缝，安全监测，大坝观测日益老化的混凝土．给田纳西流域管理局（ＴＶＡ）和其他大坝业主带来越来越多的问题。北卡罗来纳州西部希瓦西大坝混凝土膨胀使溢洪道孔口受到挤压，引起两岸坝肩产生明显的结构裂...     

锦屏一级大坝混凝土骨料碱活性抑制措施的长期有效性研究

为了解决骨料料源选择难题,锦屏一级水电站大坝采取了“组合骨料+高掺粉煤灰+严控碱含量”的砂岩骨料碱活性抑制措施,首次将碱活性骨料应用于特高拱坝混凝土。现在大坝已经运行10 a,有必要对大坝混凝土骨料碱活性抑制措施的长期有效性做出科学评价。对大坝建设期骨料的碱活性抑制措施研究进行了简要的回顾总结,并通过已经运行10 a的大坝混凝土芯样,采用岩相分析、微观形貌和产物分析、加速养护测长和弹性波测试等方法,进行了骨料碱活性抑制措施的长期有效性研究。结果表明,混凝土芯样质量良好,内部没有发生危害性的碱-骨料反应,验证了锦屏一级水电站大坝混凝土骨料采取的碱活性抑制措施的长期有效性。     

中国大坝混凝土中的碱骨料反应

中国大坝混凝土工程中,从上世纪50年代初开始,对骨料的碱活性和碱骨料反应就较为重视,从地质勘探规程到水工混凝土试验方法中,均列入了有关碱骨料及碱骨料反应试验方法的规定。中国已建的混凝土大坝中,有些也含有一定量的碱活性骨料,但由于采用了低标号水泥和大量的活性混合材,因此至今未发生碱骨料破坏反应;但也有个别工程,虽经碱骨料反应的检测,并采用了一定的抑制措施,但运行20年后,在大坝溢流面混凝土中出现了碱骨料反应的微观和宏观裂缝破坏。这就从一个侧面反映了碱骨料反应的试验方法、判断标准、抑制措施等尚需进一步完善。     

浇筑式沥青混凝土心墙坝心墙性态的有限元分析

采用邓肯-张模型对浇筑式沥青混凝土心墙坝的应力与变形进行有限元计算,得到了浇筑式沥青混凝土心墙的温度和沥青用量对不同坝高情况下心墙工作性态的影响。发现在坝高较低时,心墙温度、沥青用量对心墙工作性态的影响很小;在高坝情况下,心墙温度、沥青用量对心墙位移的影响较小,但对心墙应力极值和应力水平极值的影响则较为明显。另外,通过对不同覆盖层厚度下心墙工作状态的分析,发现当覆盖层厚度较大时,浇筑式沥青混凝土心墙的位移及应力水平极值明显大于碾压式沥青混凝土心墙。     

白石碾压混凝土坝坝体芯样评定

白石水库位于辽宁省西部大凌河干流上,采用RCD方法施工。本文通过对坝体碾压混凝土的均质性、密实性、抗渗性、结构强度和层间稳定性的综合评定,证明坝体碾压混凝土符合设计要求,并且达到优良标准。     

大坝芯样测试与压水试验

为评价江垭大坝碾压混凝土的质量，在大坝上共进行了３批钻孔取样，取芯孔总深度超过３５０ｍ。测定了芯样的容重、抗压强度、抗压弹模、渗透系数、抗剪强度等物理力学性能。还用改进的压水设备在坝上进行了压水试验，压水试验孔总深度超过５００ｍ。试验结果表明，芯样平均抗压强度换算为１５０ｍｍ立方体９０ｄ龄期的强度值约为２０ＭＰａ，渗透系数可满足小于１×１０－８ｃｍ／ｓ的标准、透水率小于１Ｌｕ的压水段达９３．７％，抗剪指标也满足要求。     

茅坪溪防护坝沥青混凝土室内试件和芯样对比

按现场施工的原材料及工艺进行室内模拟试验,并与施工现场钻取芯样进行对比,试验结果表明,室内成型的马歇尔标准试件沥青混合料在击实过程中,由于受到刚性约束体约束,其混合料的压实度较大,用击实法成型的试件的模量数K,比静压法成型的试件的模量数K小,但与现场芯样模量数K接近,根据振动及击实能量估算初步推断,用击实法成型三轴试件,室内击实100～120次左右,其击实效果与现场碾压效果基本相符.     

沥青混凝土心墙坝水力劈裂发生机理及分析

土质心墙坝的水力劈裂问题对土石坝安全的影响已引起工程界的高度重视。本文分析了沥青混凝土心墙发生水力劈裂的机理,提出心墙碾压施工"松塔效应"产生的水平缝和沥青混凝土的低透水性是发生水力劈裂的重要物质条件,而过渡料与心墙相互作用产生的"拱效应"及强大的"水楔"作用是发生水力劈裂的力学条件。通过实例分析证明沥青混凝土防渗心墙与土质心墙一样也存在水力劈裂的风险,需引起水利界的高度重视,对于高沥青混凝土心墙坝应审慎研究并评价心墙的防渗安全可靠性。分析结果对沥青混凝土心墙坝的设计与施工有一定参考意义。     

新疆某沥青混凝土心墙坝结构设计与有限元分析

鉴于沥青混凝土心墙一直埋藏于坝体内部,因此,受气候变化影响较小,并且心墙变形适应性较强,防渗性能优越、结构简单、施工方便、抗震能力强、柔韧性好且安全可靠等诸多优点,选用该材料作为水电站的挡水建筑物防渗体。介绍了一套碾压式沥青心墙坝的设计过程,提出了碾压式沥青心墙结构,提出了处理坝基及坝肩基础的要求和标准,复核了该工程的坝壳料及坝体在各个工况下的渗透稳定性,抗滑稳定性及坝体的应力应变特性,结果表明:坝体结构合适,防渗系统、抗滑稳定、沉降变形均能满足设计要求,为此类坝型建设提供借鉴。     

茅坪溪堆石坝沥青混凝土心墙施工的温度控制

三峡茅坪溪防护大坝是采用沥青混凝土心墙防渗的土石坝,其坝顶高程为 １８５ ｍ,坝顶宽 １２ ｍ,最大坝高１０４ ｍ,土石方总填筑量近１２００万ｍ３。其中作为防渗主体的沥青混凝土心墙高９３ ｍ,心墙总防渗面积４．６２万ｍ２,沥青混凝土总方量为５．３１万ｍ３。沥青混凝土施工工艺与普通水泥混凝土不同,它采用热施工,在一定温度条件下进行拌和、摊铺、压实,需严格实行施工温度控制。     

沥青混凝土心墙堆石坝有限元数值分析

基于邓肯-张E-B材料本构模型,采用大型通用有限元软件ADNIA,对某沥青混凝土堆石坝进行了应力变形有限元计算,以便研究其应力应变特性.并在计算结果的基础上对沥青混凝土心墙的邓肯-张材料模型参数杨式模量、凝聚力、体积模量等进行了敏感性分析.坝体有限元计算结果表明:坝体上、下游坝坡附近小范围内出现拉应力;坝体应力在心墙附近有突变,出现了拱效应;各参数的变化对心墙的应力应变影响程度不一,其中杨式模量K、杨式模量指数n属于高敏感性参数,而体积模量指数m为低敏感性参数.为确保大坝安全,在上、下游坝坡采取必要的护坡措施,同时在大坝填筑施工时应适当提高上、下游坝坡附近坝体的压实标准;为保证心墙的稳定安全,适当调整沥青混凝土的配合比,并根据试验计算调整心墙的变形模量,使之和过渡料的模量协调一致,尽量减小沉降差异带来的不利影响.     

某大坝沥青混凝土心墙变形监测分析与探讨

以工程实际监测资料分析为基础,经分析确定正位错大小与大坝心墙压应力无必然关系;因而提出：应提高过渡料填筑压实标准以减少心墙竖向变形,岸坡处理应尤为如此;并建议应采用更先进的光纤维传感技术加密对心墙的变形及变形量进行三维空间定位监测。     

浇筑式沥青混凝土心墙坝应力变形有限元分析

基于邓肯-张模型,运用数值仿真分析技术,对新疆某浇筑式沥青混凝土心墙坝进行有限元计算,得到竣工期和满蓄期大坝的应力变形特性。分析结果表明:顺河向水平最大位移及堆石体和心墙接触面最大竖向相对位移均发生在上游坝面约1/3坝高处;竣工期顺河向水平位移基本关于坝轴线对称;满蓄期,水压力作用下,顺河向位移向上游减小,而向下游增大,最大位移为9.1 cm。最大沉降发生在满蓄期,位于坝体中轴线偏下游约1/2坝高处,最大位移为16.7 cm。大主应力和小主应力沿坝高方向呈现从坝顶到坝底逐步增加的趋势,其最大值均发生在坝轴线处心墙与基座接触部位。研究所获得的计算分析结果,为同类工程的设计和计算分析提供参考。