等温淬火球墨铸铁热处理工艺研究

系统研究了等温淬火温度和等温时间对传统单步和两步等温淬火工艺处理的等温淬火球墨铸铁(Austempered Ductile Iron,ADI)显微组织与力学性能的影响。结果表明:在280~380℃等温淬火时,随温度升高和时间延长,贝氏体组织逐渐粗化;随等温温度升高,残余奥氏体含量及其含碳量越多。等温淬火温度对ADI力学性能有显著影响,通过调整等温淬火温度可以获得不同力学性能等级的ADI。与传统单步ADI相比,两步工艺等温淬火ADI贝氏体组织更细小,残余奥氏体体积分数和残余奥氏体碳含量更高。两步等温淬火工艺能有效提高ADI抗拉强度和屈服强度,但不利于伸长率和冲击韧性提升。     

等温淬火工艺对高硅铸钢残余奥氏体量的影响

采用X射线衍射对高硅铸钢等温淬火热处理后的残余奥氏体量以及残余奥氏体含碳量进行了测定。结果表明,240～400℃等温淬火处理时,在较低的等温温度下,残余奥氏体的含量以及残余奥氏体含碳量较低,随着等温温度的提高,残余奥氏体量以及残余奥氏体含碳量逐渐上升。在贝氏体转变初期,最终组织中残余奥氏体量较少,残余奥氏体含碳量较低;在等温处理时间内,随着等温时间的延长,残余奥氏体量以及残余奥氏体含碳量逐渐增加,在等温60min时达到了最大值,然后减少。     

80MnSiCrWAl钢的低温等温淬火组织及力学性能

用差示扫描量热法和热机械模拟试验机分别测定了80MnSiCrWAl钢的相变点Acl、Acm和Ms.该钢试样加热到1000℃保温30 min奥氏体化后,在稍高于Ms温度的盐浴中进行等温淬火处理.采用光学显微镜、透射电镜和X射线衍射仪对处理后钢的组织和相组成进行研究,并测定硬度和冲击功.结果表明,该钢等温淬火后得到由板条状贝氏体铁素体和薄膜状残余奥氏体组成的无碳化物贝氏体组织.随等温淬火温度的升高,贝氏体铁素体板条厚度增大,残余奥氏体的体积分数减少,硬度和强度降低,冲击功略微减小.     

NMZ1耐磨铸钢在模拟海水中的电化学腐蚀行为

测试了NMZ1低碳高强耐磨铸钢在3．5％NaCl溶液中的极化曲线和电化学阻抗谱（EIS）,结合腐蚀形貌观察分析了其电化学腐蚀机理,并以优质系泊链钢（22MnCrNiMo）为参照,评价了该新型海洋用钢的耐蚀性。结果表明,腐蚀初期NMZ1钢的耐蚀性不如系泊链钢,其分级淬火后组织中的残余奥氏体和下贝氏体诱发了选择性腐蚀,因而...     

热处理工艺对超细贝氏体钢显微组织及耐腐蚀性能的影响

采用一步贝氏体等温转变、两步贝氏体等温转变和淬火工艺对中碳钢进行热处理,对不同实验钢的显微组织、物相分布、原位腐蚀和电化学性能进行了表征和测试.结果 表明,与一步贝氏体等温工艺和淬火工艺相比,两步贝氏体等温转变工艺后形成的超细贝氏体钢中残余奥氏体含量更小,组织更加均匀.在贝氏体铁素体-残余奥氏体形成的微电偶作用下,超细...     

Mo对R5系泊链钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线的影响

采用热膨胀仪、金相显微镜与维氏硬度计测定了不同Mo含量下R5系泊链钢的过冷奥氏体在不同冷却速度下的连续冷却转变曲线(CCT),并观察了试验钢在不同冷却条件下的显微组织.结果表明,在R5系泊链钢中钼含量每增加0.15%,Bs点平均下降28 ℃左右,当Mo含量分别为0.3%、0.45%、0.6%时,Bs点温度依次为632 ℃、601 ℃和576 ℃,钼对Ms点影响较小,降幅不足10 ℃.     

淬火- 非等温碳分配下淬火温度对显微组织的影响

以低碳Si- Mn钢为研究对象,在MMS- 300热力模拟实验机上,分析了在DQ&P（Direct quenching & Partitioning）工艺的非等温碳分配条件下,淬火温度对试样显微组织、残余奥氏体含量和残余奥氏体中碳含量的影响。结果表明：试样的显微组织由板条状马氏体、残余奥氏体及少量铁素体组成;在320 ℃较高的淬火温度条件下,马氏体板条边界变得不明锐且弯曲,同时,碳化物沉淀含量增加;残余奥氏体含量随淬火温度的升高先增加后减少,在240 ℃时达到最大值;残余奥氏体中碳含量随淬火温度先减少后增加。     

奥－贝球铁中残余奥氏体含量的研究

用Ｘ射线衍射分析仪测定了Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｏ含量和等温淬火温度、保温时间对奥－贝球铁中残余奥氏体含量的影响规律，在ＳＥＭ下现在分析了残余奥氏体量对试样断裂方式的影响；结果表明，Ｃｕ使残余奥氏体含量提高，Ｍｏ使残余奥氏体含量降低。一定的淬火温度、保温时间和含Ｓｉ量，可使残余奥氏体含量具有最高值，奥氏体含量减少使断裂方式向脆性断裂转变。     

等温淬火对水利工程用YP460钢的组织与力学性能的影响

研究了等温淬火温度和保温时间对YP460钢的显微组织、物相组成、硬度和冲击性能的影响,优化了等温淬火工艺。结果表明:淬火态、250~300℃和325℃等温淬火态YP460钢的显微组织分别为马氏体+残余奥氏体、下贝氏体+残余奥氏体和上贝氏体+残余奥氏体;当等温温度为250、275和300℃时,随着等温保温时间的延长,洛氏硬度呈现逐渐增加的趋势而冲击韧性呈现逐渐降低的特征;而当等温温度为325℃时,洛氏硬度随着保温时间的延长逐渐降低而冲击韧性逐渐升高;相同等温保温时间下,325℃等温淬火态试样的洛氏硬度和冲击韧性都要低于250~300℃等温淬火态试样;YP460钢适宜的等温淬火工艺为300℃保温4~8 h。     

GCr15SiMo高淬透性轴承钢的热处理工艺研究

采用OM、SEM、冲击试验、硬度测试和疲劳试验等方法,研究了不同时间等温淬火对GCr15SiMo轴承钢组织与性能的影响。结果表明:在本试验条件下,随着等温淬火时间的增加,GCr15SiMo钢中针状贝氏体组织逐渐增多,残余奥氏体含量逐渐降低。等温淬火时间从2 h增加到4 h时,试验钢中残余奥氏体体积分数从20.3vol%降低到9.8vol%,明显减少。随着等温淬火时间的增加,试验钢硬度变化不大,冲击功逐渐升高,经过210℃×12 h等温淬火+220℃×1 h回火试验钢的冲击功最高,达到82.2 J。经过210℃×2 h等温淬火+220℃×1 h回火试验钢的疲劳寿命最长。     

用EPR法评价奥氏体不锈钢的敏化程度——材质因素及敏化条件的影响

用电化学方法(EPR 法)研究了不同材料和各种敏化条件对奥氏体不锈钢敏化程度的影响,并采用摸拟贫铬区的 Fe-11%Ni-Cr(6～18%)钢,研究了 EPR 法的特性.发现对不含 Mo 的钢而言,贫铬区的铬含量在16%以下时,就发生再活化溶解,因此,EPR 法比 Strauss 法更灵敏。试验后试样表面的金相观察发现:在晶界或夹杂物周围,首先发生方向性侵蚀点,然后,连结成腐蚀沟.     

裂解炉对流段炉管爆裂分析

针对辽阳石化分公司烯烃厂F108裂解炉对流段炉管爆裂破坏进行了分析.结果表明，爆裂原因是由于炉管在高温下长期运行，管壁氧化腐蚀减薄并影响传热，同时管壁金相组织发生变化，使得炉管强度降低所致.     

钛合金应力腐蚀开裂机理的研究

用微电极法和 pH 试纸法直接测定了 Ti-5 Al-2.5Sn 和 Ti-5 Al-4V 在近中性3.5%wt.NaCl 水溶液中应力腐蚀裂纹顶端溶液的 pH 值,结果在1.7到2.0范围内。模拟实验的结果与上述结果一致。金相跟踪观察证明上述钛合金应力腐蚀裂纹的扩展过程是首先在裂纹前端的塑性区中形成若干小裂纹,然后主裂纹与小裂纹相对扩展并最后连通。用扫描电镜检查了应力腐蚀开裂(SCC)断口形貌。基于这些结果,作者提出并讨论了钛合金 SCC 的模型。     

钢铁渗铝及渗铝钢的性能

铝原子向钢中的渗透,完全遵守Ｆｉｃｋ扩散定律;同时探讨了渗铝层耐氧化、耐腐蚀、耐磨损的机理。     

化学镀Ni-Cu-P合金工艺研究

通过实验数据及图表论述了化学镀 Ni- Cu- P的工艺条件 ,探讨了镀液的主要组成成分、镀液的 p H值、施镀时间对镀层中 Ni、Cu、P质量百分含量、镀层的沉积速度的影响 ,总结随工艺参数变化镀层成分变化的趋势及规律     

灰色系统在缓蚀剂效果评价中的应用

结合灰色系统的建模方法来评价缓蚀剂效果，用灰色 预测GM(1，1)模型可以预测出缓蚀剂缓蚀效果的变化.该方法与线性回归法相比精确度高、使用方便，对缓蚀剂的评价与分析具有很强的实用价值.      

周期式轧管机压下螺丝的可靠性设计

成都无缝钢管厂周期式轧管机是五十年代由国外引进的,投产二十多年来,随着轧管机产量、钢种、规格的不断扩大,轧管机压下螺丝及其传动装置已成为薄弱环节。本文应用概率统计理论对压下螺丝的强度及稳定性进行可靠性计算,为使用和改造提供一种计算依据,同时也可作为同类设备设计参考。     

铝合金激光焊接研究现状

概述了铝合金激光焊接的难点,分析了铝合金激光焊接的质量问题。针对质量问题提出了解决措施,并论述了铝合金激光焊接在国内外的应用。     

复合材料参数识别问题的计算方法

提出了一个复合材料性能参数识别问题的计算方法。该方法是通过运用有限元反分析理论和系统辨识技术建立起来的，当给出复合材料结构或者试件的位移测量值后，用所提出的迭代计算方法，可以计算出相关的性能参数。给出了加权最小二乘法的迭代计算公式和误差估计公式。详细讨论了迭代计算中的收敛性问题，并针对二种类型的复合材料板的性能参数进行了模拟计算，计算结果表明，所提出的方法对解决复合材料以及结构的性能参数识别问题是行之有效的     

碳钢土壤腐蚀随季节变化规律

采用试件自然埋藏及土壤环境因素原位连续测试方法 ,研究了在成都中心站土壤中 ,碳钢的腐蚀随季节变化的规律 .结果表明 ,在土壤环境因素变化差异较大的春夏季节交替时 ,碳钢腐蚀率最大 .