采煤机中渐开线花键联接的工艺性分析及插刀设计

文中针对采煤机中常用渐开线花键联接20°压力角和齿数少的特点,分析了花键孔的插齿工艺性,指出在不可能完全避免切入顶切,干涉顶切和过渡曲线干涉的前提下,根据对切入顶切和干涉顶切的具体分析,提出了解决插齿工艺问题的理论根据和方法:适当减小花键孔的齿顶高,齿根高和插齿刀的齿顶高以达到插齿过程中免除切入顶切和过渡曲线干涉、减小并掌握其干涉顶切量。文中还提出了插齿刀设计中选择刀具齿数Z_g和变位系数(ζ_(gmaX)的根据和方法。列出了干涉顶切量和其它有关参数的综合曲线图表,可以使设计工作大为简化。文中提出的论据和方法也可以作为其它齿轮插齿刀设计的参考。     

检验大齿圈齿顶处修缘值的计算方法

<正>齿顶修缘是将轮齿靠近齿顶的齿面适当加工掉一部分,以消除由于轮齿弹性变形和制造误差引起的啮合干涉,降低齿轮的啮合噪声,提高齿轮啮合性能和承载能力。许多齿轮的设计图纸要求齿顶修缘,修缘的数据取决于产品的使用工况[1-2]。某回转窑部件中有1件模数为50 mm、齿数为144、压力角为20°、齿顶圆直径为7 300 mm的标准直齿大齿圈,齿顶部的修缘需按BS2062-1标准加     

角变位渐开线行星齿轮齿顶圆计算探讨

渐开线行星传动在现代机械工程中得到了广泛的应用。因此,在日常的设计中常常遇到有变位渐开线行星齿轮齿顶圆尺寸的计算问题。在此,以最常见的2K—H(如图示)进行探讨。 1.存在的问题行星传动的齿轮采用角变位设计中,在选择变位系数时,往往只从提高齿轮接触、弯曲强度、防止根切、配凑中心距等主要方面进行考虑,而没有对经过角变位后进一步考虑顶圆尺寸产生的后果,这样就会导致采用一些不正确的设计计算方法:行星轮与太阳轮相啮合时,得出一个行星轮齿顶圆尺寸,行     

单辊破碎机块矿堵塞原因分析及处理

针对烧结厂单辊破碎机齿辊部故障停转造成的高温烧结矿堆积事故进行了跟踪调查分析,认为齿轮齿顶间隙超标和传动系统弹性变形造成的开式齿轮轮齿退让打滑,是导致齿辊部停转事故的主要原因,提出了以增加小齿轮齿数,调整齿顶间隙来增加小齿轮啮合系数的方案。     

谐波链传动的啮合齿数及轮齿上载荷的确定方法

根据内摆线针齿行星传动的啮合特性 ,提出一种确定谐波链传动中啮合齿数及作用在轮齿上的载荷方法 ,并用该方法对实际机构的啮合齿数及其轮齿上作用力的大小作了分析计算。     

采煤机齿轮齿顶修形设计与加工

本文针对采煤机特殊工况条件,对低速(1～4m/s)、大模数(M8～M12)圆柱直齿轮进行齿顶修形的设计与加工。所谓修形就是改变轮齿顶部渐开线形状,用一条分度圆压力角变大了的渐开线代替原来的轮齿顶部渐开线。修形量是以齿顶法向修形量、修形长度和修形渐开线分度圆上的压力角3个量值表示。     

2100×3000棒磨机大齿轮的修复

随着市场经济的全面运行和国际市场的逐渐开拓，各类磨机需要的齿轮备件也日益增多。但是制造一个新的大重型齿轮不仅生产周期长，而且成本也高，于是修复废旧大齿轮这一课题再次摆在了人们的面前。l修复大齿轮变位系数的确定四ZI00x3000棒磨机的大齿轮重量为39eq，外径为3402mln．齿轮宽度为300Illlll一模数m＝18Tnln．齿数Z＝187，压力角ct一20：齿全高为40．Slum的直齿圆柱标准齿轮。该齿轮的轮齿磨损情况见图互。从图1看出，所有轮齿均已磨损，且变成刀尖形状；所有齿根部位均已磨损成向内田进；每一个轮齿沿齿宽方向的磨损量不均匀…     

考虑摩擦力的煤矿机械斜齿轮传动齿根弯曲应力计算方法

以应用于煤矿机械传动机构的斜齿轮为研究对象,针对主动轮处于齿顶啮合位置时的轮齿,通过建立摩擦力作用下轮齿的力学模型,给出了考虑摩擦力的主动轮齿根弯曲疲劳强度的计算方法,并进行了实例计算。结论认为:斜齿轮齿面摩擦力对传动中的轮齿齿根弯曲应力的影响不能忽略,且齿数越小、螺旋角越小摩擦力的影响越明显。论文计算方法合理,可为相关计算提供依据。     

基于MathCAD 的内齿行星齿轮减速器参数计算

内齿行星齿轮减速器由于其内、外齿轮齿数差很小,因此在设计加工时需要满足的限制条件较多;使用MathCAD软件内置的函数,求解满足多个限制条件的内齿行星齿轮减速器的变位系数和啮合角。     

行星齿轮机构计算机模拟技术研究

论述了利用计算机技术，进行行星机御计算机模拟研究。可实现这些不同太阳轮齿数条件下，太阳轮、行星轮、齿圈正确齿合的计算机模拟显示，能够在计算机屏幕上观察、判断所设计机构的正确性和合理性。     

三惰轮复合齿轮泵齿顶高系数h_a~*的选择

齿顶高系数是设计齿轮时的重要几何参数,也是影响复合齿轮泵流量特性的重要参数之一。分析了齿顶高系数对三惰轮复合齿轮泵的几何排量、重叠系数、流量脉动和泄漏等工作性能的影响,并提出了短齿式三惰轮复合齿轮泵的齿顶高系数,为进一步研制复合齿轮泵提供了理论依据。     

双压力角非对称细高齿齿轮设计及其应力分析

以双压力角非对称细高齿齿轮为研究对象,首先建立了齿轮参数设计的模型方法,采用ANSYS对齿轮啮合的综合应力和接触应力进行仿真。结果显示,双压力角非对称细高齿主动轮的综合应力峰值出现在中间齿的根部,从动轮应力峰值为主动轮的1.7倍;双压力角非对称细高齿轮的接触应力最大值出现在曲率半径最小的位置,当齿轮重合度小于2.4时,局部应力峰值急剧增加,接触应力的峰值出现在齿面中部的位置。     

少齿差行星减速器的配齿计算和参数优化

少齿差行星减速器与其它类型的减速器相比，在传递相同功率的条件下，具有传动比大、结构简单、加工安装零件少、重量轻和体积小等优点，在各行各业愈来愈受到人们的青睐。采用计算机辅助设计少齿差行星减速器，不仅给设计人员带来了优越的设计环境和方法，而且也给产品带来了新的生机，它能使原来的设计周期缩短几十倍。所以，编制计算机辅助设计少齿差行星减速器配齿和参数优化包，在工矿院所的产品设计中具有其广泛的和现实意义。传统手工进行少齿差行星减速器方案设计的方法是，对于某一组配好的齿数，不同的变位系数，就有一组相应的几…     

基于可靠性理论的圆弧齿圆柱齿轮传动的优化设计

以圆弧齿轮传动的小齿轮齿数、法面模数、螺旋角及齿轮齿宽的均值为设计变量 ,以两圆弧齿轮的体积之和最小为目标函数 ,将齿轮强度、应力等处理成随机变量 ,建立了圆弧齿圆柱齿轮传动可靠性优化设计的数学模型 ,采用内点惩罚函数法对实例进行了优化 ,结果表明 ,模型是准确可靠的     

带圆弧头突起式固定安装滚刀的应力试验研究

讨论了固定安装滚刀的结构特点及少齿数齿轮加工技术的可实现性。分析了不同突起(齿顶变厚)廓形的适用范围,通过试验确定了齿轮齿根弯曲应力与滚刀齿高和齿顶倒圆半径的关系。分析了滚刀齿高和齿顶倒圆半径对所切齿轮齿根弯曲应力的影响。     

二齿差摆线行星传动中摆线轮M值的测量

摆线针轮行星减速器的传动比不大于17时,为了避免轮齿产生胶合,一般采用二齿差摆线针轮行星传动。由于采用二齿差,摆绂轮的齿高较低,轮齿的凸起部位不再存在公法线。因此,不能用公法线长度测量法控制摆线轮的制造精度。本文介绍二齿差摆线齿轮M值的计算和测量原理。     

ф7500×2800自磨机大齿轮的变位修复

德兴铜矿f7500×2800自磨机是国内最大的自磨机,经过多年使用,其大、小齿轮均磨损严重,如果全部更新,生产成本将大大增加。自磨机大齿轮材质为 ZG35,重量为61815kg,齿根圆至轮缘内侧的壁厚达175mm,如图1所示。综上原因,为了降低生产成本,保证设备正常使用,对自磨机的大齿轮进行变位修复,提高自磨机大齿轮的使用寿命是可能的。1大齿轮旧齿廓曲线的测定自磨机传动齿轮模数m=30,分度圆压力角α=20°,变位系数ξ1=ξ2=0;其中大齿轮齿数z=320,分度圆直径d =9 600mm,齿顶圆直径da=9 660 mm。大齿轮已经翻面使用,轮齿双侧均已磨损,而且各齿齿面磨…     

复合齿轮泵基础理论概要

复合式平衡齿轮泵是将内外齿轮泵融为一体的新型液压泵,流量均匀性是泵的重要品质指标之一,复合齿轮泵的流量均匀性决定于诸啮合点的运动规律,分析了中心轮和惰轮齿数特性变化对啮合点运动规律的影响,对中心轮齿数是否为3的倍数和惰轮齿数奇偶性4种可能性的组合,以及流量特性作了严格的数学分析和比较,得出了中心轮齿数不是3的倍数且惰轮齿数为偶数条件下流量均匀性最好的结,论另外对复合齿轮泵的基它基本理论作了简要介绍。     

弧齿锥齿轮大轮齿顶倒角加工模型的实现

介绍了成型法加工弧齿锥齿轮大轮的加工原理和弧齿锥齿轮大轮齿顶倒角的加工原理,在此基础上详细论述了弧齿锥齿轮大轮齿顶倒角的加工轨迹的计算方法。最后根据齿轮齿顶倒角的加工原理建立了弧齿锥齿轮齿顶倒角机床的运动模型。     

基于MATLAB和Creo的少齿数齿轮仿真分析

运用MATLAB强大的数值计算功能,先对少齿数齿轮的参数进行优化设计,再求解齿廓方程得到齿轮端面齿廓曲线上的坐标点。将坐标点数据文件导入到Creo2.0中,建立齿轮端面齿廓曲线并扫描生成三维实体模型,并对齿轮进行虚拟装配、动态仿真分析及全局干涉检测。为少齿数齿轮的APDL参数化建模提供了精确的齿廓曲线点,同时也为后续虚拟样机的建立、动力学分析以及少齿数齿轮产品CAM制造仿真提供了更精确的三维实体模型。