EVM/PLA共混物阻尼热稳定性研究

使用动态粘弹谱仪(DMA)考察了在不同热空气老化条件下,乙烯醋酸乙烯酯(EVM)/聚乳酸(PLA)共混物、受阻酚抗氧剂1010和多元醇杂化共混物的阻尼热稳定性。结果表明,在50℃老化条件下,EVM/PLA质量比为80/20的共混物阻尼性能提高;而在90℃老化条件下,共混物阻尼性能下降;不同热空气老化后,15份受阻酚(抗氧剂1010)杂化EVM/PLA(质量比为80/20)共混物的有效阻尼温域稳定在100℃左右,是比较理想的阻尼体系;在50℃老化条件下,20份多元醇杂化EVM/PLA(质量比为80/20)共混物有效阻尼温域由102.5℃降至90.4℃,其在90℃老化条件下的有效阻尼温域降至78.7℃。     

无机填料对乙烯-乙酸乙烯酯橡胶/聚乳酸共混体系阻尼性能的影响

以过氧化二异丙苯为交联剂,三烯丙基异氰脲酸酯为助交联剂,在Haake转矩流变仪中通过熔融共混法制备了乙烯-乙酸乙烯酯橡胶/聚乳酸(EVM/PLA)共混物,采用动态黏弹谱仪考察了白炭黑、介孔SiO2、玻璃微珠3种无机填料对共混物阻尼性能的影响,并用透射电子显微镜观察了3种填料的微观形貌。结果表明,填充30份白炭黑时,EVM/PLA共混物的有效阻尼温域拓宽为81℃,均高于二者单独使用时的有效阻尼温域;白炭黑分别与少量介孔SiO2和玻璃微珠并用(总量为30份)时,共混物的有效阻尼温域分别拓宽至86℃和85℃,阻尼性能提高,且共混物仍能保持较好的力学性能,尤其是永久变形明显下降,这与介孔SiO2和玻璃微珠独特的微观结构有关。     

超支化多元醇对乙烯-乙酸乙烯酯橡胶/聚乳酸共混发泡材料性能的影响

选用乙烯-乙酸乙烯酯橡胶（EVM 700）和聚乳酸作为基质材料,以过氧化二异丙苯为交联体系、偶氮二甲酰胺为发泡剂,并添加超支化多元醇,经模压发泡制备出橡塑共混发泡材料,研究了多元醇对发泡材料发泡性能及阻尼性能的影响。结果表明,加入多元醇后体系中的小泡孔长大,材料的泡孔由大小孔穿插的结构变为大小相对均匀的结构;发泡材料的有效阻尼温域拓宽,其中偶氮二甲酰胺用量为4份（质量）时材料的阻尼温域较宽（78.1℃）;发泡材料的压缩强度减小,发泡后的密度减小,发泡倍率增大。     

乙酸-乙酸乙烯酯橡胶/聚乳酸共混体系的发泡及阻尼性能

以乙烯-乙酸乙烯酯橡胶(EVM)/聚乳酸(PLA)共混物为基体材料,过氧化二异丙苯(DCP)为硫化剂、偶氮二甲酰胺(AC)为发泡剂,经模压发泡制备橡塑共混发泡材料,用扫描电子显微镜观察材料的泡孔结构及泡孔尺寸分布,采用动态黏弹谱仪对发泡材料的阻尼性能进行研究,考察了AC和DCP用量、发泡时间及白炭黑用量对EVM/PLA发泡材料泡孔结构及阻尼性能的影响。结果表明,随着AC用量的增加,材料的泡孔数目增多但孔径相差不大,阻尼性能也无明显变化,在AC用量为4份时材料的阻尼性能较好;随着DCP用量的增加,材料的泡孔尺寸略有减小,阻尼性能变化不大,DCP用量为5份时材料的阻尼性能较好;随着发泡时间的延长,泡孔尺寸逐渐减小,阻尼性能逐渐提高,发泡时间为5 min时,泡孔孔径与损耗因子均出现突变;填料用量增加,泡孔孔径减小,发泡材料整体损耗因子上升。     

乙烯-乙酸乙烯酯共聚物/氢化丁腈橡胶共混物的相态结构和低温性能研究

采用熔融共混法制备乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVM)/氢化丁腈橡胶(HNBR)共混物,研究其硫化特性、相态结构、动态力学性能、物理性能和低温拉伸性能。结果表明:当EVM/HNBR共混比为70/30时,EVM形成连续相,HNBR形成分散相;随着HNBR用量的增大,HNBR相态由分散相向连续相转变。HNBR的加入可以提高EVM的耐低温性能,当EVM/HNBR共混比为30/70时,共混物-40℃下的低温拉断伸长率可达300%左右。差示扫描量热分析表明,随着HNBR用量的增大,共混物玻璃化温度降低。     

动态硫化TPU/EVM共混物的结构与性能研究

采用熔融共混法制备热塑性聚氨酯(TPU)/乙烯-乙酸乙烯酯橡胶(EVM)动态硫化共混物,并对其结构与性能进行研究.结果表明,TPU/EVM共混体系实施动态硫化的最佳共混比为75/25,硫化剂BIPB用量为0.8份时共混物性能最佳,且不同共混比的TPU/EVM共混物需要的硫化剂最佳用量不同;动态硫化后的EVM以较大尺寸的相畴分散在TPU中;TPU/EVM动态硫化共混物返炼后仍具有较高的重复使用价值.     

EVA熔体流动速率对PLA/EVA共混物性能的影响

通过熔融共混法制备了聚乳酸（PLA）/乙烯-乙酸乙烯酯共聚物（EVA）共混物,采用SEM、DSC、旋转流变仪等研究了VA质量分数为28%,熔体流动速率（MFR）不同的EVA对PLA/EVA共混物性能的影响。结果表明,EVA熔体流动速率越小,其在PLA基体中分散越均匀,EVA颗粒粒径也越小。共混物的结晶度随EVA熔体流动速率的增大而增大,但PLA的玻璃化转变温度（Tg）基本不受EVA的影响。PLA/EVA共混物的复数黏度和储能模量均随EVA的熔体流动速率的增高而减小。力学性能测试结果表明,当EVA的质量分数为15%时,PLA的断裂伸长率明显升高,冲击强度约是纯PLA的2倍。     

EVM/PLA共混发泡材料泡孔结构和性能的研究

以乙烯-醋酸乙烯酯橡胶(EVM)和聚乳酸(PLA)共混物为基体材料,经模压发泡制备了共混发泡材料。研究了EVM/PLA不同共混比、硫化剂(DCP)、发泡剂(AC)和白炭黑用量以及不同发泡时间对EVM/PLA共混物发泡材料泡孔结构和物理机械性能的影响。结果表明,随PLA组分的减少,白炭黑和DCP用量的增加,泡孔逐渐减小,均匀度增加,孔壁增厚,材料的密度、拉伸强度和拉断伸长率呈升高趋势,发泡倍率呈降低趋势。随发泡剂AC用量的增加,泡孔壁变薄,平均泡孔尺寸变化不大,材料的密度、拉伸强度和拉断伸长率呈降低趋势,发泡倍率增加。随硫化时间的延长,泡孔尺寸变小,孔壁增厚、发泡倍率逐渐下降,拉伸强度先增大后减少,拉断伸长率先下降后上升。     

增容剂对EVM/PLA阻尼材料相容性的影响

采用过氧化二异丙苯(DCP)为交联剂,三聚异氰酸三烯丙酯(TAIC)为助交联剂,使用动态粘弹谱仪(DMA)对乙烯醋酸乙烯酯橡胶(EVM)/聚乳酸(PLA)阻尼材料的相容性进行了研究。考察了氯化聚乙烯(CPE,氯质量分数35%)、丁二烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(NBR-GMA,GMA质量分数约为5%)两种增容剂对相容性和力学性能的影响。结果表明,当CPE和NBR-GMA用量分别为10份时,共混物相容性较好,CPE增容效果较优。加入CPE,能促进PLA在EVM/PLA共混物中的异相成核结晶。加入两种增容剂使材料的拉伸性能稍有降低,但撕裂性能有所提高,拉伸永久变形降低,用量为10份时,综合力学性能较好。     

3D打印用聚氯乙烯多相复合体系的开发

采用高分子类增塑剂乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVM)替代聚氯乙烯(PVC)传统增塑剂,制备出具有双连续相结构的PVC/EVM/聚乳酸(PLA)共混物.通过热分析、流变学测试及微观形貌观察等研究了共混物结构与性能间的关系.结果表明,随着填料蒙脱土(OMMT)或碳纳米管的加入,PVC/EVM/PLA共混物的热分解温度和体系燃...     

PPC与IPDI原位聚合增韧聚乳酸

以聚碳酸亚丙酯多元醇(PPC)和异佛尔酮二异氰酸酯(IPDI)为反应性增韧单体,在熔融共混过程中原位聚合生成聚氨酯(PU)增韧相,制备了新型增韧PLA/PU材料。通过FTIR、万能电子试验机、TG、DSC、SEM测试研究了单体用量对PLA共混物加工性、相容性及韧性的影响规律。结果表明:随着增韧单体用量的增加,共混物中PLA组分的冷结晶温度(Tc)和玻璃化转变温度(Tg)降低;当n(NCO)/n(OH)=1/1,PPC用量为30%时,共混物的断裂伸长率和冲击强度比纯PLA分别增加71.8倍和15.6倍;原位聚合物对PLA有较好的增韧效果。     

氢氧化铝和硼酸锌对乙烯-乙酸乙烯酯橡胶/丁腈橡胶共混胶阻燃性能的影响

以氢氧化镁(MDH)作乙烯-乙酸乙烯酯橡胶(EVM)/丁腈橡胶(NBR)共混胶的阻燃剂,运用极限氧指数(LOI)法和锥形量热仪,研究了分别并用少量氢氧化铝(ATH)和硼酸锌对共混胶阻燃性能的影响。结果表明,当添加相同份数的阻燃剂时,MDH与ATH并用和单独使用MDH相比,共混胶的LOI相差不大,但并用少量ATH可以明显延长点燃时间,降低总释放热。添加硼酸锌后,EVM/NBR/MDH体系的阻燃性能提高,添加20份以上硼酸锌,共混胶的点燃时间明显延长,热释放速率峰值明显下降;添加140份MDH时并用20份硼酸锌,共混胶的火灾性能指数最高,阻燃效果最好。     

甲基丙烯酸钠和高耐磨炭黑增强乙烯-乙酸乙烯酯橡胶的断裂行为

研究了甲基丙烯酸钠（NaMAA）和高耐磨炭黑（HAF）增强乙烯一乙酸乙烯酯橡胶（EVM）的断裂行为,采用Griffith能量平衡理论计算了引发硫化胶破坏的裂纹尺寸,并与扫描电子显微镜测得的裂纹尺寸进行了比较。结果表明,NaMAA和HAF填充EVM硫化胶的理论裂纹尺寸均明显小于纯EVM硫化胶;实际测得的裂纹尺寸小于理论裂纹尺寸;NaMAA增强EVM硫化胶的撕裂断面呈现黏滑式撕裂,而HAF增强EVM硫化胶的撕裂断面较平整,存在直的撕裂线。     

界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响

通过在聚乳酸(PLA)和聚丙烯(PP)共混体系中分别引入马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)和甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-GMA),制备出具有不同结构及性能的共混材料(PLA/PP/POE-g-MAH,PLA/PP/POE-g-GMA),并采用转矩流变仪、扫描电子显微镜、差示扫描量热仪、平板流变仪及电子万能试验机等研究了不同界面增容剂的结构对PLA/PP共混体系界面状态及性能的影响。结果表明,POE-g-MAH和POE-g-GMA均可改善PLA与PP的相界面形态,但与POE-g-GMA相比,POE-g-MAH的界面催化效率更高,对PLA/PP共混体系增容效果更好,其可诱导PLA与PP在界面处形成微交联结构,增强PLA与PP的界面相互作用,改善材料的机械性能,当添加4wt%的POE-g-MAH时,PLA/PP/POE-g-MAH共混物的拉伸强度达29.7 MPa,断裂伸长率提升至39.3%,较PLA/PP样品提高了8倍;并且共混材料的冲击强度随着POE-g-MAH含量的增加而增加,当其添加量为6wt%时,材料冲击强度达30.1 kJ/m2,材料具有较好的刚韧平衡性。     

HVBR/EVM共混胶制备及阻尼性能的研究

将高乙烯基聚丁二烯橡胶(HVBR)与玻璃化转变温度在20℃左右的乙烯-醋酸乙烯酯橡胶(EVM)共混以拓宽HVBR的有效阻尼温域,研究共混方式(原位共混、机械共混)和并用比(HVBR/EVM800/EVM900=100/10/10、100/15/15、100/20/20)对共混胶阻尼性能的影响。结果表明,原位共混的HVBR/EVM共混胶与传统机械共混的共混胶相比,两相分散更加均匀,分散性更好,相容性好,阻尼性能和耐磨性能得以明显改善。当HVBR/EVM800/EVM900=100/20/20时,共混胶的阻尼性能达到最佳。     

TPU/EVM动态硫化共混物的流变性能

采用熔融共混法制备热塑性聚氨酯(TPU)/乙烯-乙酸乙烯酯橡胶(EVM)动态硫化共混物,并研究其流变性能.结果表明,未硫化共混物熔体的表观粘度(ηa)随着温度的升高而减小;动态硫化前后熔体的ηa均随着剪切速率的增大而减小,熔体属于假塑性流体;共混物熔体的ηa随着TPU用量的增大而减小,假塑性变弱.     

CM/EVM共混物相态、相容性及硫化体系的研究

研究了不同配比下CM/EVM共混胶形态结构、相容性及共混硫化胶的硫化体系。结果表明:CM/EVM共混胶的相态结构与共混比有关,在共混比为50/50时发生相转变。CM/EVM共混物均具有一个Tg,且介于上述两种纯胶配方的Tg之间,玻璃化转变的区域范围及程度因配方中两组分的比例不同而不同,这说明CM/EVM共混体系为均相体系,两胶共混后具备较好的相容性,共混胶之间相互扩散并能产生较强的相互作用。随DCP含量和TAIC含量的增加(MH-ML)逐渐变大。这表明随这两者的增加共混胶的硫化程度提高。DCP用量在2.5～3.5份且TAIC用量为1.0～1.5份时,拉伸强度最高。DCP用量在1.5～2.2份且TAIC用量为0.5～0.9份时,断裂伸长率较高。     

聚丁二酸丁二醇酯/乙烯-醋酸乙烯共混物的形态与性能研究

用乙烯-醋酸乙烯橡胶（EVM）对聚丁二酸丁二醇酯（PBS）进行增韧改性,通过添加过氧化二异丙苯（DCP）使得PBS与EVM的相容性增强。结果表明,随着DCP含量的增大,PBS/EVM共混物的拉伸强度、断裂伸长率、肖氏硬度等力学性能先升高,随后又降低,其中拉伸强度由7 MPa 提高到17 MPa,100 %定伸应力由2 MPa提高到10 MPa;加入DCP使得PBS的结晶由受限结晶变为正常结晶;DCP的适宜添加量为0.3份。     

聚乳酸/乙烯-醋酸乙烯酯共聚物/碳酸钙复合材料的性能研究

采用熔融共混法制备了聚乳酸/乙烯-醋酸乙烯酯共聚物/碳酸钙（PLA/EVA/CaCO3）复合材料,利用差示扫描量热仪、X射线衍射仪、偏光显微镜、扫描电子显微镜、力学性能测试和热变形温度测试等手段,研究了EVA和CaCO3对复合材料的结晶性能、断面形貌、力学性能和耐热性能的影响。结果表明,EVA 具有增韧作用,但降低了复合材料的强度和耐热性;而CaCO3可以提高复合材料的强度、韧性、结晶性能和耐热性能;CaCO3与EVA的加入对PLA有协同增韧作用,且不改变PLA的晶型;当PLA/EVA=90/10,加入10 %（质量分数,下同）的CaCO3时,复合材料有最佳的综合性能。     

PLA/PTW共混物的制备及性能研究

聚乳酸(PLA)/乙烯-丙烯酸丁酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯共聚物(PTW)以不同比例通过双螺杆挤出机反应性挤出制备。对PLA/PTW共混物的力学性能、热性能、流变性能和动态力学性能进行了研究。力学结果表明,添加5%的PTW时,共混物的冲击强度为纯PLA的4倍左右,明显改善了PLA的柔韧性。热性能测试结果表明PTW的加入抑制了PLA的结晶能力,提高了PLA/PTW共混物的热稳定性。动态力学测试表明PLA与PTW之间有一定的相容性。