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在轴承行业内,双内圈双列角接触球轴承的装球方法多种多样。现介绍我厂在生产中采用的一种比较简单,而效率又高的方法。 第一面装球结构如图1所示。先把外圈放 相似文献
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角接触球轴承采用中颇感应加热合套工艺可降低合套废品率,提高台套效率,且易于实现机械化、自动化。在一定电流频率下,热过改变加热时间,可精确控制外圈的胀大尺寸。对热合套装置的结构作了简单介绍。 相似文献
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推导出了在已知条件下双列角接触球轴承装球口的工艺尺寸t和S的计算公式,此公式计算精确度高,提高了工艺设计的效率和准确性。附图2幅。 相似文献
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为了解决由于采用画比例图法确定的装球口工艺尺寸l及S不准确而影响磨创效率的问题,经实践研究,推导出在若干已知条件下确定l及S的设计计算方法,并用实例作了证明。附图1幅。 相似文献
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在实际生产中 ,加工角接触球轴承的内外坡时 ,可以用自制立式表台测量出坡的锁量 (ti,te)。但是双列角接触球轴承的装球口锁量与径向中心线有一个角度 ,是设计尺寸 ,无法直接测量 ,必须通过转换计算才能在自制立式表台上检测。角接触球轴承沟道最低点A至沟道素线与坡素线交点B的径向距离AC即为坡锁量ti(te)。如图 1所示 ,可以直接在立式表台上测量。图 2所示装球口锁量 ,因与径向中心线成α角 ,必须转化为径向高度差AB才可测量。图 1图 21 立式表台结构和测量原理自制立式表台结构如图 3所示 ,其测量原理是 :测外圈时撤下横… 相似文献
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符号说明di成品内圈沟底径d成品内圈内径a成品内圈沟底至端面的距离b成品内圈装球口素线与端面的交点至内径的径向距离c成品内圈沟道圆心与车削沟道圆心的距离r成品内圈沟道半径rc车削内圈沟道半径α内圈装球口素线的倾角Δb内圈端面磨量Δd内圈内径磨量Δdi内圈装球口磨量S交点B或B′至内径的车削径向距离t交点B或B′至端面的车削轴向距离双列角接触球轴承内、外圈上都设计了一个装球口,此装球口是轴承装配时作为内、外圈配合装球之用。装球口车削尺寸的精度直接影响着成品尺寸的精度,如果成品尺寸精度不能保障,势必产… 相似文献
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双向推角角接触球轴承锁球方法-轴向二点锁球法是单点径向打印模、径向一次成形锁球模、轴向四点锁球模等方法为基础改进而成的,同时对这几种锁球模作了详细比较,介绍了模具的关键尺寸参数的推导和选择。最后,突出介绍了轴向二点锁球模结构的合理性,受力分析和优点。 相似文献
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本文介绍了向心推力球轴承锁球高主动测量仪的原理结构,对该种量仪的测量误差进行了分析,并计算了实例。理论计算和实践验证结果表明:锁球高主动测量仪是控制向心推力球轴承锁球高的切实有效工具。附图5幅。 相似文献
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角接触球轴承锁球高度在实际生产中往往偏大,造成装球困难、经常出现卡伤钢球、破坏锁点甚至磕伤沟道的现象,致使轴承噪音增大,使用寿命下降。在理论分析及实际生产经验的基础上,可以根据接触角的大小及尺寸大小调整锁球高度或结构。 相似文献
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角接触球轴承外圈锁球高在轴承结构中的作用是保证轴承在装配后内圈组件和外圈不会分离,从而保证钢球在运输和装机过程中不会散落。锁球高尺寸太大,轴承在装配热合时,由于外圈加热变形小,致使外圈锁球高所形成的锁口直径小于钢球与内圈沟道所形成的外复圆直径,这样就产生内圈组件强行压入外圈沟道内,因而挤伤钢球表面,严重地影响轴承噪声和振动值,降低了轴承使用寿命;锁球高太小,则外圈容易与内圈 相似文献
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本文考虑角接触球轴承所处的高温环境和不同的轴向预紧量条件,分别采用拟静力学方法和力热耦合分析方法对其进行力学特性计算分析。基于角接触轴承拟静力学,在给定径向力条件下,轴承轴向力在40~170N范围内变化时,轴承的接触应力先下降再上升,在轴向力为70N处出现最低接触应力,即轴承的预紧力合理值应在30N左右。采用力热耦合分析方法,对采用预紧力40N即轴向力为80N时的轴承接触状态进行有限元分析,获得了相应的考虑较高环境温度和转速影响的内部接触应力分布情况。结果表明,采用力热耦合的分析方法,考虑高温度环境和轴承的大负载特点,低的接触应力状态对避免轴承提前失效和保障轴承寿命更有利。 相似文献
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