高碳马氏体不锈钢M390与奥氏体不锈钢304闪光对焊的微观组织及力学性能

通过闪光对焊方法连接M390高碳马氏体不锈钢与304奥氏体不锈钢.通过室温拉伸试验、显微硬度测试表征了焊接接头的力学性能.采用扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)分析了焊接接头的微观组织形貌、元素扩散及各区域相组成.结果表明,利用合适的焊接工艺参数,M390与304之间可以形成焊缝形貌美观、抗拉...     

奥氏体不锈钢TIG焊

本文通过试验，叙述了ＴＩＧ焊焊接奥氏体不锈钢时焊接速度与熔深、焊缝表面颜色的关系，从而给出了最佳规范，使之达到焊缝成形好、表面颜色好的目的。     

超薄奥氏体不锈钢TIG焊

超薄奥氏体不锈钢ＴＩＧ焊姜劲松（江苏省南通市工业设备安装公司２２６００８）随着我国经济的迅速发展，在建筑装璜业、广告业、生活用品制造业等行业大量采用了超薄型不锈钢材料（壁厚０．３～１．０ｍｍ），一般为０Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ。奥氏体不锈钢焊接性良好，但因...     

纯镍与304奥氏体不锈钢TIG焊接工艺及组织性能

采用TIG焊接工艺连接3 mm厚纯镍N6与1.5 mm厚304奥氏体不锈钢,通过拉伸试验机、金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计对焊接接头进行力学性能及微观组织分析,确定不同厚度纯镍与304不锈钢板材的合理焊接工艺参数。试验结果表明,采用合理的工艺参数焊接接头抗拉强度可达636MPa,金相分析焊缝区形成铁镍合金,焊缝区与N6熔合线比较模糊,较多晶粒贯穿其中,但304不锈钢与焊缝区熔合线较为明显,晶粒生长贯穿熔合线较少,拉伸断口为韧性断裂。     

马氏体不锈钢与奥氏体不锈钢TIG自熔焊工艺

马氏体不锈钢焊后易产生淬硬组织,焊接性差,奥氏体不锈钢比马氏体不锈钢热胀系数大50%左右,二者焊后产生复杂的内应力,焊接接头易出现裂纹.     

背面充氮保护的奥氏体不锈钢TIG焊

由于奥氏体不锈钢具有良好的耐腐蚀性而在各种化工容器中得到了广泛地应用。但是 ,在现场焊接中主要问题是焊缝若得不到较好地保护 ,铬元素会被氧化烧损 ,使焊缝产生大量的微裂纹 ,降低焊接结构的承载能力。为了获得优质的焊接接头 ,采用了局部氩气保护的方法 ,并取得了令人满意的结果。我公司从国外引进的合成氨装置中一台超高压循环氮换热器因故需要更换 ,因其内部残留了大量的氮气 ,而无法在焊接时采用氩气进行保护。所以 ,本文针对背面氮气保护下 ,奥氏体不锈钢的焊接进行了大胆地实践 ,成功更换了换热器。1　焊接试验焊接试验的母材为 …     

SUS304奥氏体不锈钢TIG焊电弧增材制造工艺优化

为探索SUS304奥氏体不锈钢TIG焊电弧增材制造的最佳工艺窗口,采用不同沉积工艺参数对SUS304不锈钢进行单道多层墙体成形试验,试验通过改变电弧移动速度、送丝速度和层间冷却时间,研究其对墙体平均宽度和高度的影响,并考察墙体的金相显微组织和力学性能。结果表明,当热输入保持不变时,电弧移动速度和送丝速度相匹配,才能保证沉积过程的稳定;在保持热输入不变的情况下,随着电弧行走速度的增加,沉积层平均宽度从10.54 mm减小到7.5 mm,平均高度从6.75 mm减小到4.16 mm;随着送丝速度的增加,沉积层的平均宽度和高度均增加,其高度增加大约1 mm;随着层间冷却时间的增加,沉积层平均宽度明显增加,从层间冷却时间为2 min的10.54 mm增加到5 min的11.6 mm,高度变化不大,均在6.5 mm左右;沉积墙体的显微组织出现明显的方向性,主要由大量奥氏体和少量铁素体组成;相比于SUS304母材而言,x和z方向的抗拉强度均有所下降,约为母材的82.5%,且x方向的断后伸长率大于z方向。     

填丝对马氏体不锈钢接头组织与性能的影响

试验采用ER308焊丝填充材料,调整AISI420马氏体不锈钢TIG焊缝微观组织,改善其接头力学性能。结果表明,随着ER308焊丝填充量的增加,420马氏体不锈钢TIG焊缝金相组织由典型的板条状组织转变为板条与枝晶混合组织,最终转变为全枝晶组织。通过直读光谱法测量焊缝位置元素含量变化,发现填充ER308焊丝后,焊缝中C含量减少,Cr,Ni含量增加。这一变化使得焊缝金属马氏体转变起始温度降低,导致室温焊缝中马氏体相比例减小。维氏硬度测试与拉伸试验表明,ER308焊丝填充材料可显著提升AISI420马氏体不锈钢TIG焊接头的塑韧性。     

不锈钢洗脸盆自动TIG焊操作系统的研制

通过对CGI—30型气割机的改装，在自行设计自动TIG焊焊枪和焊接程序控制电路的基础上，开发并研制出了一套简单的自动TIG焊操作系统，并成功地应用于超薄型不锈钢洗脸盆的自动TIG焊接生产制造中。实践表明，该自动焊操作系统操作简单，工作性能稳定可靠。     

高强贝氏体钢TIG焊组织与性能研究

采用TIG焊焊接高强贝氏体钢,并分析其组织和性能.试验结果表明,焊接接头由焊缝、熔合区、热影响区及临近的母材组成,其中热影响区又分为淬火区和回火区,淬火区又包括粗晶区和细晶区.焊缝金属主要由针状马氏体、残余奥氏体和少量条状贝氏体组成,呈明显的柱状晶分布.在不预热及进行焊后热处理的情况下,抗拉强度仅为母材的25％左右,为脆性断裂.     

奥氏体304不锈钢形变诱发马氏体相变与磁记忆效应

通过金相观察和透射电镜分析,研究了奥氏体304不锈钢试样拉伸变形过程中发生马氏体相变和位错增殖对材料磁性的影响。运用铁素体检测仪和磁记忆检测仪分别研究了马氏体相在试样内的分布规律和试样表面磁场强度分布特征。结果表明,奥氏体304不锈钢发生形变诱发马氏体相变后,试样表面的磁场强度分布特征与马氏体相分布规律之间具有明显的对应关系,试样表面磁场强度变化可反映材料内的组织变化与应力集中情况。磁记忆检测技术可以应用于奥氏体304不锈钢的组织变化检测分析,并有效地诊断材料中的应力集中区。     

TiNi形状记忆合金与不锈钢的储能焊

采用储能焊焊接TiNi形状记忆合金与不锈钢异质接头，研究了两种母材及接头的力学性能，在光学显微镜、扫描电镜及能谱仪上观察分析接头的断口形貌和微观组织。结果表明：TiNi形状记忆合金与不锈钢异质接头的抗拉强度较低并且脆。由于不锈钢与TiNi形状记忆合金熔化，在接头处形成铸态组织及脆性化合物，改变了TiNi形状记忆合金成分和组织，异质接头的记忆效应和抗拉强度受到严重影响。为了提高异质接头的性能．焊接时应尽量避免各种缺陷并将焊缝中多余熔化金属挤出。     

不锈钢电弧辅助活性TIG焊

针对不锈钢,提出了一种新型活性YIG焊方法--电弧辅助活性TIG焊,即AA-TIG焊(arc assisted activating TIG welding).该焊接方法通过在正常TIG焊前以活性混合气体作为保护气体,采用小电流钨极电弧预熔待焊焊道表面,可使熔深显著增加,焊接效率大大提高,而且具有可全自动化焊接和工艺可重复性好等优点.分别采用O2+Ar,CO2+Ar,空气作为小电流钨极电弧的保护气体进行了单弧AA-TIG焊.与传统TIG焊比较,发现O2+Ar,CO2+Ar和空气都可显著增加熔深,减小熔宽,焊缝表面成形良好.采用CO2+Ar作为活性混合保护气体进行双弧AA-TIG焊,焊缝成形良好,熔深显著增加.熔深随着焊枪间距减小而增大.     

中低温热处理对SUS304不锈钢TIG焊接接头组织及力学性能的影响

轨道交通车辆在冲击振动试验后,部分设备SUS304不锈钢焊接件出现断裂失效现象.为了提升SUS304不锈钢焊后机械性能,采用金相显微镜、扫描电镜、硬度测试及拉伸试验等方法,研究了中低温热处理工艺对2 mm厚SUS304不锈钢板TIG焊接接头的组织及力学性能的影响.研究发现,经400℃热处理30 min及焊接后未处理态焊...     

活性剂对不锈钢TIG焊影响的研究

以TiO2、Cr2O3、B2O3、SiO2、CaF2为实验用活性剂,研究了它们对不锈钢1Cr18Ni9Ti的TIG焊的影响.结果表明,这些活性剂都能不同程度地增加焊缝熔深,其中SiO2、Cr2O3、B2O3可使熔深显著增加,而CaF2增加熔深的效果并不明显.活性剂能使电弧电压有不同程度的增加,其中SiO2、Cr2O3使电弧电压增幅最大.活性剂使焊缝熔深增加是源于焊缝有效热输入的增加,但是焊缝横截面显微组织仍主要为柱状晶和树枝晶.     

304奥氏体不锈钢热诱发马氏体相变研究

借助X射线衍射技术,研究了304奥氏体不锈钢热诱发马氏体相变倾向.结果表明:C、Mn、Cr和Ni接近标准规范下限,304不锈钢的稳定性急剧下降,致使液氮内冷却后接近1/3的奥氏体转变为α'或ε马氏体,室温拉伸即形成应变诱发ε和α'马氏体,而且较小的室温变形显著增大随后液氮内冷却的热诱发α'马氏体相变倾向,但随室温预应变增大快速形成应变诱发α'马氏体,致使随后在液氮内发生热诱发α'马氏体倾向下降.此外,研究表明ε马氏体的形成及消失与α'马氏体的累积量有关.     

奥氏体304不锈钢A-TIG焊活性剂研制

A-TIG焊是一种采用活性剂来增加焊缝熔深的高效TIG焊接技术。与常规TIG焊相比,A-TIG焊具有焊接效率高、焊缝质量好及成本低等优点。本文先对各氧化物单一组元活性剂对焊缝熔深的影响进行研究,然后采用正交试验设计的方法,以获得符合熔深要求的配方,最后进一步优化活性剂配方,以满足焊缝其他性能要求,如表面成形、显微组织、铁素体含量及硬度。试验结果表明,进行A-TIG焊试验可以一次性焊透8 mm厚的304不锈钢板,同时获得外观良好的焊缝,并能满足其他性能要求。     

热处理工艺对M390/304 CMT焊接接头微观组织及力学性能的影响

基于改善M390高碳马氏体不锈钢与304奥氏体不锈钢焊接接头的力学性能特别是提高焊接接头硬度,以达到高端刀具生产的要求,对冷金属过渡焊接M390高碳马氏体不锈钢与304奥氏体不锈钢获得的焊接接头进行不同工艺的热处理研究.采用拉伸、维氏显微硬度测试及扫描电镜(SEM)表征不同热处理工艺的焊接接头力学性能及微观组织演变,统计了不同热处理工艺下焊接接头中M390母材、M390细晶区和M390粗晶区等区域的碳化物分布,研究了不同热处理工艺下焊接接头的断裂机理.研究结果表明,在1 150℃水淬热处理工艺下焊接接头既满足刀具钢硬度的要求,又具有良好的力学性能,可以作为M390/304焊接接头的最佳热处理工艺,对应焊接接头的抗拉强度和断后伸长率为502 MPa和20.8%,抗拉强度和断后伸长率分别是焊态的98%和95%. 1 150℃水淬热处理工艺的M390母材、细晶区和粗晶区中碳化物平均尺寸最小,碳化物形貌以细小的块状均匀分布.淬火温度升高,抗拉强度和断后伸长率均呈现出先下降后升高的趋势,随着冷却速度的减小,抗拉强度和断后伸长率均呈现出下降的趋势.不同热处理工艺下焊接接头的断裂位置在M390粗晶区...