死角造成渗碳不均

我厂生产的250型摩托车的变速轴(图1为变速副轴)要求除螺纹外渗层深0.4～0.9,淬硬到HRC≥58。采用气体渗碳,渗碳、淬火、低温回火后硬度≥HRC59,但经磨削0.15～0.25毫     

挡套零保温淬火

BJ130汽车二轴三、四挡套(见零件图)的材料是20CrMnTi。热处理技术要求为:渗碳深度0.8～1.2mm;淬火后硬度HRC58～64。由于内键槽φ46_(+0)~(+0.17)在渗碳、淬火后不再进行加工,根据使用拉刀的修磨     

渗碳齿轮箱式电炉加热淬火

用20CrMnTi钢制造的钻机齿轮,技术要求为渗碳层深0.8～1.2mm,齿轮表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC30～35。热处理采用气体渗碳后再用箱式电炉加热淬火。 渗碳齿轮的寿命主要取决于齿面的耐磨性及齿心部(一般指齿高的2/3处)的冲击韧性。要达到上述硬度及性能要求,表面渗碳层必须在淬火后得     

氮化和对研提高弧齿锥齿轮使用质量

我厂常需加工一种机床上传动用的弧齿锥齿轮，按设计，材料为20CrMnTi，齿部表面渗碳淬火硬度55～60HRC，心部硬度30～40HRC。由于渗碳淬火后，齿部变形较大，要达到较高的精度，最好是淬火前齿部留余量，淬火后磨齿。而我厂没有弧齿锥齿轮磨齿机，仅有一台Y225型弧齿铣齿机，一台弧齿锥齿轮对研机，外协磨齿费用很高。根据使用要求，经与设计人员协商，     

热处理质量分析及对策三则

1.高频感应加热淬火增高硬度 我厂一批泵轴如图1所示,材料是18Cr2NI4WA。轴端与滚针直接接触高速转动,因此要求渗碳淬火后硬度达到59～65HRC,以满足使用性能的要求。 该件的热处理工艺如下:     

切削渗碳齿轮键槽的方法

在齿轮生产中,常有切渗碳淬火齿轮内孔键槽或花键槽的情况,这种齿轮(图1)在渗碳时,内孔同时渗碳经整体淬火后其硬度一般稍低于齿面硬度(齿面硬度HRC58～63)。而键槽插刀或拉刀为高速钢W18Cr4V,硬度为HRC62～70,实际切削时硬度只达到HRC55～60,所以不可能完成加工,采用线切割成本甚高。为此,我们采用以下方法,解决了实际问题。车渗碳层方法由于一般齿轮的渗碳层深度为0.6～1.2mm,再加上渗碳区域的过渡区(约0.3～0.5mm)所以,在渗碳前精加工时,齿轮内孔及孔口两端面各留1.5～2mm余量。若孔口端面留量     

经济实惠的局部防渗淬火法

图1所示零件为棘轮渗碳件,材料20MnVB钢。技术要求:齿面渗碳层深0.7～1.2mm,齿面淬火硬度HRC50～55,内孔面硬度HRC22～28,变形量<0.046mm。     

目测导 套软点

我厂生产的部标系列模架,其中一组件导套如图,它是由20钢经机械加工后渗碳淬火制成。技术要求HRC58～62、内孔表面粗糙度Ra0.05,外径Ra0.4。在热处理过程中该导套易产生软点——局部区域硬度偏低。在热处理后的机械加工过程中,常因软点的区域大、粗糙度高而报废。在长期生产实践中,我们发现导套内孔在热处理后精镗时,内表面呈亮银白色,有时个别区域呈暗灰白色。经多次作     

滚丝机蜗杆热处理工艺的改进

我厂是机械部定点生产滚丝机的专业厂。蜗轮、蜗杆传动是各种规格滚丝机变速系统的关键件。蜗杆材料过去一直采用20Cr钢,经表面渗碳机油淬火,齿部硬度要求达到55HRC。但由于我厂没有专用渗碳设备,加之现场作业人员操作技术水平所限,淬火后蜗杆硬度指标一直不稳定,因硬度不足和硬度过高导致裂纹的现象时有发生,热处理批量废品问题一直没有解决。 从《机械工人》上看到《冷轧辊整体快速加热双液淬火工艺》一文后,很受启发。     

渗碳零件的校直

解放牌载重汽车变速箱的一轴、二轴、中间轴等零件,材料为18铬锰钛,渗碳淬火后变形往往较大,弯曲度达0.5～2毫米,由于硬度较高(HRC58～63),校直时容易压断。在实践中我车间老工人车应忠同志摸索出了一种校直方法,提高了产品质量,减少了废品。零件经渗碳淬火后先经喷砂清理再进行校直,校直后再进行回火。实践证明在回火前比在回火后容易校直。由于是低温回火所以经回火后不会再变形。     

18Cr2Ni4WA合金钢高硬度热处理加工过程试验

18Cr2Ni4WA是特种钢,在渗碳淬火的过程中容易形成大量的残余奥氏体,从而使硬度难以超过HRC56。本文通过可控气氛多用炉渗碳、淬火、高温回火、二次淬火、冷冻、回火的实验过程,可使渗碳层4mm以上的。零件表面硬度达到HRC60以上。     

运用价值工程分析优选热处理工艺

喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

可调偏心的磨外圆夹具

我厂生产的偏心轴销杆(如图1所示),材料一般为15钢或20Cr钢,经渗碳淬火,表面的硬度为HRC56～62,工件的两轴线偏心距在0.1～2mm之间,其尺寸公差为±0.10mm。根据本厂磨削工序的安排,此类零件的大端外径(其长度一般为零件全长的4/5以上)采用无心磨床贯穿式磨削,然后在专用设备上磨削小端外径。由于这类零件精度要求高,品种较多,偏心距各不相同,批量也较大,故需配制各种规格的偏心套筒,这样,操作难度和辅助工作量都较大,产品质量不稳定,生产效率也较低。     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

运用价值工程分析优选热处理工艺

<正> 喷油泵驱动轴(见图1)是大马力高速柴油机的关键零件之一。图中标点划线处要求渗碳,渗碳层深度为0.6mm～0.9mm,表面硬度为HRC≥58。非渗碳表面硬度为HRC26～40,φ18端长20处尾部要求回火,表面硬度为HRC26～37,尾部回火及受尾部回火影响区长为20+10。(mm)     

二次加工同轴内孔夹具

我厂在生产BJ130型方向机的转向摇臂轴时,(见图1),遇到要二次车削同轴内孔问题。摇臂轴的材料为18GrMnTi,齿部和轴颈处要求渗碳淬火硬度为HRC58～64,而φ18±0.10mm和螺纹、花键处不渗碳淬火。在加工工艺上用防渗涂料保护很不稳定,我们采用留渗碳层余量,渗碳后二次车削除去渗碳层的工艺方法,保证了热处理质量,但这一工艺方法在机加工时难以保证φ18±0.10mm与齿部的同轴     

快速气体渗碳工艺

我厂生产小四轮拖拉机,其齿轮选材为20CrMnTi,技术要求:渗层深0.8～1.2毫米,淬火后硬度 HRC58～62。以前采用普通气体渗碳工艺,生产周期长(一般渗碳保温需4.5～5小时),而且金相组织不理想,碳化物、残余奥氏体等级6～7级,使用中发现断齿等早期损坏。     

粗糙表面的硬度检验

工件表面粗糙时,热处理后检查硬度不准确。渗碳淬火的汽车齿轮齿顶较粗糙,打出的洛氏硬度可达HRC67～72,而调质件打出的硬度就低,只有 HRC15～     

防止渗碳淬火硬度不足的方法

我厂长期以来一直采用以煤油作渗碳剂的气体渗碳工艺,产品质量稳定可靠。可是,有一段时间发现齿轮渗碳直接淬火后,挂具上面一层齿轮硬度往往偏低。经仔细查找原因,发现是由于碳黑附庄零件表面,且出炉后表面温度迅速降低,所以淬火后硬度     

改进热处理工艺解决三叉戟前缘襟翼蜗杆变形

522-181襟冀蜗杆(图1)是三叉戟上精度很高的重要传动零件,用18Cr2Ni4WA钢制造。要求渗碳层深度1.0～1.4mm,蜗杆外表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC36～40,全长弯曲度<0.10mm。该蜗杆在粗加工后,进行调质处理,硬度为HRC22～25,经半精加工后渗碳淬火。在热处理后,全长弯曲度达1～3mm,并且在整个长度方向上收缩约1mm。由于该零件细长,热处理校正非常困难,且极易断裂。此外,在热处理后