静止侧压力系数的确定

本文从应力历史角度分析ｋｏ固结试验中存在的异常现象,提出正确确定各种不同类型固结土的静止侧压力系数方法。     

天津地区静止侧压力系数K0试验方法探讨

文章结合实际工程,对依据扁铲试验,三轴试验,经验公式等不同方法所得出的静止侧压力系数K0进行了综合对比分析,探讨了其在天津市滨海软土区浅层地层中成果差异的原因以及各种方法的适用范围。     

冻土静止侧压力系数的试验研究

在土力学中,静止侧压力系数(K₀)是一个重要的力学参数。对于融土,K₀同土的干密度、土质和受力历史等因素间存在着密切的联系;对于冻土,由于土中冰的存在,K₀同温度间也存在着紧密的联系。本文对两种不同土质的冻土样进行了K₀试验,研究表明温度、干密度、土质以及受力历史均同冻土的侧压力系数存在着独特的内在联系。根据试验结果,K₀同温度、粉粘粒含量和加载次数成正比而与干密度成反比;同时,由这些因素导致的K₀的差异会随着轴压增大而逐渐减小。另外随着冻土温度的降低,受力历史对K₀的影响也逐渐增大。因此,在工程计算分析中应充分考虑这些因素对侧压力系数的影响。     

有限填土静止土压力系数计算方法研究

基于已激发内摩擦角概念,通过莫尔圆分析得到粗粒有限填土静止土压力系数Κ₀ 的计算方法,并与Jaky半无限土体静止土压力系数Κ_0J 和有限填土主动土压力系数Κ_a 进行了对比。结果表明,当填土与基岩之间的摩擦角δ_r等于填土内摩擦角Ф 时,Κ₀ 接近或小于Κ_0J。当δ_r小于φ 时,Κ₀ 不仅与Κ₀ 和基岩坡面倾角有关,而且与δ_r 的大小有关,Κ₀ 可能大于也可能小于Κ_0J 。Κ₀ 和Κ_a均随基岩坡面倾角的增加而减小,且保持基岩坡面粗糙或分台阶开挖是减小有限填土静止土压力的有效措施。给出了有限填土静止土压力计算图。     

天津市地基土静止侧压力系数K_0及物理性质关系的探讨

静止土压力系数K0是岩土工程中一个非常重要的参数。地下工程和建筑地基基础工程中经常使用。论文探讨了静止土压力系数与地基土物理性质指标之间的关系。     

超固结土静止侧压力系数的确定

本文讨论了在侧向变形ε２＝ε３＝０的条件下，超团结土的加载、卸载的应力路径。提出了根据室内试验成果确定原位静止倒压力系数的方法。     

湿陷性黄土静止侧压力系数试验研究

讨论了湿陷性黄土静止侧压力系数K0的室内试验方法,分析了将湿陷性黄土饱和处理后进行静止侧压力系数K0试验的适宜性。对试验曲线规律做了总结,针对试验曲线的分段性,建议通过线性拟合求取K0值。     

浅析广州软土的静止侧压力系数K0

土的静止侧压力系数K0为土体在无侧向变形条件下水平主应力与竖向主应力之比。目前国内可通过原位测试、室内测试以及经验换算等手段确定K0值。广州市软土的特性,使在地铁工程中K0的取值不能完全依赖经验值,确定K0值在广州市软土地区的地铁工程项目中具有重大的意义。     

利用扁铲侧胀试验测定静止侧压力系数

静止侧压力系数k0作为岩土工程设计中一个重要的参数,因为地域的差异,工程中往往无法提供统一的k0值,各地需要通过试验或经验值来确定。室内试验存在一定的失真,所以利用原位测试获得较为准确地数据是十分必要的。结合了柯桥区某工程的勘察资料,开展该地区典型土层的静止侧压力系数k0值的研究,以室内试验测定的k0值为参考,并结合现场的扁铲侧胀试验(DMT)数据,建立静止侧压力系数k0和水平应力指数KD的关系式。     

西安地区黄土扁铲侧胀试验测定静止侧压力系数研究

根据西安地区黄土扁铲侧胀试验结果与室内K0固结试验结果的对比,通过试算,给出适应于西安黄土地区扁铲侧胀试验(DMT)测定静止侧压力系数K0的计算经验公式,计算结果与室内试验较为一致,误差在2%～5%。     

平面应变条件下无粘性土的破坏准则

基于空间滑动面理论,本文提出了一种平面应变条件下无粘性土的破坏准则.该准则将平面应变和三轴条件下土的有效内摩擦角联系起来,只需通过三轴试验就可以确定平面应变条件下土的有效内摩擦角和破坏准则.此外,本文还证明,平面应变条件下无粘性土的破坏条件,就是三维应力条件下等效内摩擦角达到极大值的条件.试验结果验证了该准则的正确性.     

粗粒土在平面应变条件下的强度特性研究

使用河海大学新型真三轴仪,对粗粒土分别进行 σ₃ 保持不变的等σ₃平面应变试验和 b =0 （即常规三轴压缩）、 b =0.25 的等σ₃等 b[b=(σ₂ -σ₃)/(σ₁ -σ₃)]试验,研究了粗粒土在平面应变条件下的应力路径、破坏时的中主应力系数、内摩擦角及破坏应力比的特点。试验结果表明,等 σ₃平面应变试验的应力路径介于 b =0 与 b =0.25 的等 σ₃ 等 b[b=(σ₂ -σ₃)/(σ₁ -σ₃)] 试验之间 ; 粗粒土在 平面应变条件下 破坏时的中主应力系数 b 介于 0.15 ～ 0.2 之间;粗粒土在平面应变条件下的内摩擦角比常 规三轴压缩条件下的大 5% ～ 7% ,而破坏应力比则比常规三轴压缩条件下的小 13% ～ 18% 。最后提出一个 由粗粒土常规三轴压缩试验测得的内摩擦角 φ _tc 求平面应变条件下的破坏应力比 M _fp 的计算公式 M _fp =2.3sin φ _tc ,可较好地模拟试验结果。     

土压力对基坑支护结构位移及内力的影响分析

在有限元分析的基础上,将土体视为非线性弹塑性介质,采用Drucker-Prager模型,分析了静止土压力系数的不同取值对基坑支护结构位移及内力的影响.分析结果表明,伴随静止土压力系数的增大,挡墙的内力也随之增大,但挡墙位移却相应减小.适当范围内对静止土压力系数进行的不同取值,对挡墙的水平位移的影响可达20%左右.     

关于桥墩计算长度系数μ值的讨论

利用四阶微分方程求解连续墩的临界压力Pcr,将计算结果与MIDAS屈曲分析结果进行比较。利用欧拉公式得出连续墩的计算长度系数μ值,求出不同跨径及各种墩柱直径连续墩的计算长度系数。     

非饱和膨胀土裂隙开展深度影响因素研究

 膨胀土的裂隙性是膨胀土区别于其他土类的重要特征之一,裂隙的存在严重影响着膨胀土体的工程特性。对非饱和膨胀土体的张拉裂隙开展深度进行研究,得出同时考虑非饱和膨胀土体有效黏聚力和内摩擦角的裂隙开展深度的线弹性理论关系式,并采用有效黏聚力折减系数来反映有效黏聚力在诸多因素影响下的折减效果,进一步推导出地表基质吸力开裂值的表达式和膨胀土层不受地下水位深度影响时的裂隙开展深度表达式。研究结果表明,非饱和膨胀土张拉裂隙开展深度与土体的有效黏聚力、内摩擦角、泊松比、地表基质吸力、地下水位深度以及有效黏聚力折减系数有着密切的关系,但影响程度相对不同;地表基质吸力只有达到地表基质吸力开裂值以后,膨胀土体才会由于基质吸力的作用而产生表面开裂,地表基质吸力开裂值可以作为膨胀土体地表开裂的理论判据之一;当地下水位深度趋于无限大时,非饱和膨胀土张拉裂隙开展深度会达到一个极限值,此极限值可作为膨胀土层不受地下水位深度影响时的裂隙开展深度值。     

基于颗粒破碎耗能的粗粒料剪胀方程研究

粗粒料颗粒破碎和应力变形的内在联系可以用颗粒破碎耗能反映.研究了三轴试验过程中粗粒料的颗粒破碎变化规律,根据此规律对Ueng等提出的考虑颗粒破碎的能量平衡方程中的摩擦系数M进行了修正,以此解决依据该能量平衡方程计算出的颗粒破碎耗能违反热力学定律的问题.在此基础上,发展了一个形式简单且适用于粗粒料的剪胀方程.主要结论如下...     

等效内摩擦角在挡土墙设计中的应用

解释了等效内摩擦角的概念，着重介绍了等效内摩擦角的计算方法，结合实际阐述了在挡土墙设计中等效内摩擦角的应用，从而保证挡土墙的设计质量以及安全性。     

结合结构面统计的侧向岩石压力计算方法

岩体抗剪强度取决于结构面分布及其性质,侧向岩石压力的计算常用岩体等效内摩擦角参数,而边坡规范中岩体等效内摩擦角的取值难以反映实际岩体结构面分布及其性质的影响。为确定合理的支挡结构侧向岩石压力值,提出对现场岩体结构面性质包括产状、隙宽、迹长、间距、粗糙度进行统计,进而结合现场结构面统计的蒙特卡洛随机模拟结果和RMR地质评价系统,对岩体结构面进行定量评价。利用评价结果和Hoek-Brown准则拟合得到岩体等效摩尔库伦强度参数,由此计算侧向岩石压力。通过与现有方法进行对比发现,采用本方法得到的岩体等效内摩擦角计算所得的侧向压力更符合实际。     

应力路径对堆石变形特性的影响

粗颗粒土三轴排水剪试验过程中,尤其是在等向压缩和等应力比等加载条件下,橡皮膜嵌入颗粒间隙影响试样体积变形测量的准确性。针对此问题,使用刚性壁的新型静止侧压力系数试验仪及柔性壁的常规三轴试验仪对双江口土石坝的坝壳粗粒料进行了K₀固结试验,研究了有效净压力p、初始孔隙比e₀及平均粒径d₅₀对单位面积橡皮膜嵌入量的影响,提出一种可以较精确测量橡皮膜嵌入量的新方法。试验结果表明：单位面积橡皮膜嵌入量与有效净压力p/p_a呈较好的双曲线型关系;有效净压力p、初始孔隙比e₀及平均粒径d₅₀对橡皮膜嵌入量均有较大影响。基于试验结果,提出了一个可预测粗颗粒土三轴试验时单位面积橡皮膜嵌入量的经验公式,并进行了验证。与前人试验结果对比表明,经验公式可较好预测粗颗粒土三轴试验中的橡皮膜嵌入量。