30万瓩机组启动的初步总结

G竹一1斗 1,63年底,苏联契列彼茨克甩站对240大气压、560/565口C的首台30万奄机组进行了试运行。配该机组的锅炉是塔干罗格锅炉厂生产的Tn一110型直流炉。 下n一110型950吨/时双炉膛直流炉按无烟煤设汁,液态排渣。护膛为半开式.前后墙对冲布置两排煤粉燃烧器,并附有重油喷嘴。汽水流程分4路,每个炉膛2路,给水可独立调节。蒸汽在上辐射区出口处汇.合后,进入布置在一个炉膛的对流过热器和两级屏式过热器。在上辐射区的每个流程上装有截止阀和节流阀。在另一炉膛布置对流再热器及屏式冉热器。锅炉受热面大多是不可疏水及工质上升-下降管圈。…     

矩形六角燃烧水煤浆锅炉冷态空气动力特性的试验研究

通过燃烧器放大后移加炉底风的热态模化法．对某电厂长宽比为1．5：1、六角切圆布置的水煤浆大型电站锅炉空气动力场进行了系统的试验。研究了燃烧器在高长宽比、六角布置方式下炉内流场，贴壁速度以及前屏前气流速度偏差的变化规律。冷态模化试验结果表明：对于高长宽比的炉膛结构，采用燃烧器六角布置方式可以形成一个非常合理的炉内流场，同时，燃尽风反切布置可以明显减小前屏前气流速度偏差，降低炉内气流的发散。图10表1参3     

关于中压锅炉布置屏的计算的讨论

中压锅炉布置在炉膛顶部的屏式过热器，其深度占炉膛深度的比例相对于高压锅炉较大，虽然该屏靠近炉膛出口，但有些设计者也将它视为炉膛辐射受热面处理。那么，将它做为炉膛辐射受热面还是按炉膛出口半辐射屏计算，本文进行了比较，并讨论了两种计算结果。1带有屏的炉膛传热计算口1护区容积中包含有屏的炉膛顶拥示流用当炉膛容积包含有屏时，炉膛出口位子屏后，带有屏的炉膛结构如图1所示。目前在进行炉膛几何尺寸计算时，仍采用两种方法，一是将屏的面积FP和包复炉膛容积总面积民之和做为护墙总面积民，＠pF一尺十几（1）炉膛总辐射受热…     

400吨/时燃烟煤再热锅炉

烟煤锅炉整体简介本锅炉系自然循环汽包炉,按全露天布置设计(图1)。锅炉呈“(?)”型布置,但取消了中间夹弄,使锅炉整体结构紧凑。炉膛横     

链条炉炉拱设计的建议

为了使层燃炉稳定、经济地运行,正确地布置炉膛很重要。对燃烧层沿炉排长度分阶段燃烧的链条炉排,组织好炉排上的燃烧以及炉膛空间内的燃烧,炉拱的采用是必不可少的。合理的布置炉拱能够较好地起到二个作用:(1)促使炉膛中气体的混合。(2)组织辐射和炽热烟气的流动,使燃料及时着火。正确地设计炉拱,首先应考虑所燃用燃料的种类和结渣、颗粒度等特性,其次还要顾及二次风,水冷壁的布置以及炉墙等问题。文章通过设计总结,运行调查以及对国外某些标准的分析,提出了如下的建议: 上述炉拱基本尺寸是这样提出的:     

200MW锅炉屏式过热器超温问题的试验研究

对某200MW机组锅炉屏式过热器管壁温度特性进行了试验研究。通过试验确定了屏式过热器炉内炉外壁温差,屏过管子沿炉膛高度方向的温度分布,锅炉负荷变化,浓淡燃烧器浓淡比改变,配风方式改变对管壁炉内炉外壁温的影响,试验结果可供判断和解决同类型锅炉超温问题参考。图13表1参4     

600MW亚临界控制循环锅炉冷态模化试验研究

采用纯几何相似方法,在1∶20的锅炉模型上对上海锅炉厂首台600MW亚临界控制循环锅炉的方案设计进行模化试验。探寻有关启转二次风和消旋二次风的偏置角度、炉膛宽深比、大屏布置以及炉膛高度对炉内气流流动特性的影响情况,提出用最大无因次旋转强度来表征炉膛气流旋转特性,反映出炉膛气流旋转程度的增长和消减规律。试验结果可供有关设计、运行及调试人员参考。     

直流燃油MILD燃烧湍流介观特性研究

以尺寸φ410 mm×1 930 mm实验炉膛为对象,采用数值模拟的方法研究了燃油燃烧器参数(射流速度、射流间距、再循环烟气量、炉膛热负荷等)对炉内燃烧特性以及湍流介观特性的影响,根据湍流燃烧无量纲准则数判定燃油MILD燃烧模式。研究结果表明:当烟气再循环率为20%,空气高速射流速度为150 m/s,且空气喷嘴所在的圆环直径为炉膛直径的0.5~0.65倍时,炉膛内可建立燃油MILD燃烧模式,其火焰锋面的湍流介观参数位于湍流分区图中的良搅拌反应器区域,即l/l_F1,Re_T1,Ka_δ1,Da1。燃油在MILD燃烧工况燃烧时,炉内温度峰值降低,氧浓度基本小于3%,炉膛出口NO_x排放浓度小于80 mg/m~3(标态)。     

超超临界锅炉炉内燃烧过程的数值模拟

采用计算流体力学软件PHOENICS，选择合理的数学模型，对1台1000 MW超超临界单炉膛双切圆煤粉炉内的燃烧过程进行数值模拟．着重研究了单炉膛双切圆燃烧特性、炉内焦炭燃烧特性及NO生成特性。结果表明：燃烧器前后墙布置导致炉内气流呈椭圆形，NO生成总体水平较低，焦炭燃尽效果较好，但在炉膛高度方向40m以上的区域，烟气高温区及大量未燃尽焦炭偏向前墙附近，且未燃尽焦炭在辐射屏区逐渐燃尽。针对这一问题提出了解决方案，结果表明：改进后的工况明显提高了焦炭的燃烧速度．使其在屏区以下基本燃尽，NO2排放量也有所降低。     

附加鳍片对CFB锅炉膜式水冷壁管屏热变形影响的数值分析

基于世界首台600 MW超临界循环流化床(CFB)锅炉实炉实验数据,采用ANSYS软件建立高度×宽度为4.6 m×2 m的膜式水冷壁管屏计算模型,开展了100%BMCR(锅炉最大连续蒸发量)工况下水冷壁管屏热变形的数值模拟,分析了背火侧附加鳍片及其尺寸对水冷壁管屏热变形的影响。结果表明：由于炉内热负荷分布不同,随着炉膛高度的增加,水冷壁管屏向火侧热变形先增大后减小,在炉膛高度39.5 m处达到最大值,最大热变形量为1.43 mm;在水冷壁管背火侧焊接一块附加鳍片,可有效减小水冷壁管屏热变形,当附加鳍片尺寸为6 mm×4 mm时,水冷壁管屏向火侧热变形量减至0.57 mm。     

日本两台100万瓩锅炉机组的设计特点

日本鹿岛电站正在同时安装两台100万瓩锅炉机组(5号炉及6号炉),其中5号炉为三菱公司制造,6号炉为日立公司制造。这两台机组分别都是这两家公司的第一台100万瓩机组,予定在1974年中投入运行。锅炉设备的主要规格见表1。5号炉:(CE型)炉膛宽度26米,深度12.6米,炉膛中心设有双面露光水冷壁。燃烧器四角布置切向燃烧,其结构特点如下:(1)采用复合循环,最低负荷可达到约10%额定负荷(2)采用活动式刚性梁过去的方法是:由水冷壁管支撑刚性梁,而对     

1000吨/时燃油直流锅炉炉膛热负荷分布的测定

望亭发电厂12号炉系燃油直流锅炉,其燃烧器为前后墙平行错列布置方式,水冷壁采用一次上升、中间二次混合的管圈型式。炉膛热负荷分布情况是分析和研究水冷壁水动力特性、传热特性以及炉内燃烧过程的重要基础。经多次测定,在20～28万瓩负荷下,沿炉膛高度方向热负荷分布不均匀系数K_(qy)=1.50～1.60,沿炉膛深度方向热负荷分布不均匀系数K_(qx)=1.12～1.15,最高局部热负荷q_(max)=300～330×10~3(大卡/米~2时)。     

切向燃烧锅炉水平烟道中烟速偏差成因的试验研究

本文以某电厂国产600MW锅炉为原型建立了：40的等温模型，利用热线风速仪对炉内流场进行了详细测量，掌握了旋转气流在炉膛高度方向上的耗散规律和气流在屏区的流动规律。发现进入屏区的气流带有中烈的残余旋转和屏没能对旋转气流进行有效地分割和导流是造成水平烟道中流速偏差的主要原因，对此，作者提出了减小流速偏差的三项措施，降低进入屏区气流的残余旋转强度；改进屏的布置，使其更加有效地切割和引导旋转气流；降低水平烟道右下角处的气流流速。     

直流锅炉屏式过热器破坏原因的预防和研究

Криворожский第二热电站П-50和ТПП-210A 双炉体对称布置的锅炉在投运期间,记录了一级屏式过热器(ШПП-1)管的大量爆管事故,爆管主要发生在管子受热部分的出口段,呈纵向破口,并发现有金属的过热。在上述锅炉中,ШПП-1系布置在炉膛     

1000MW超超临界双切圆锅炉烟温偏差的数值模拟

本文以1000MW超超临界双切圆锅炉为研究对象,通过数值模拟研究了炉膛内的燃烧、流场分布以及分隔屏间距对烟温偏差的影响。计算结果表明炉内温度场分布合理,气流形成较为完整的椭圆形切圆;炉膛出口烟气存在旋转残余,导致各屏间烟气温度与速度分布不均,靠近水冷壁区域烟气温度及速度明显低于炉膛中心侧;分隔屏可以促进烟气的均匀分布,因此调整分隔屏间距可以调节烟气量在分隔屏间的分配,有利于控制烟温偏差。     

深度空气分级对旋风燃烧锅炉NOx释放影响研究

针对纯燃高碱煤旋风液态排渣锅炉局部高温以及NO_x排放高等问题，通过ANSYS软件数值研究了不同深度空气分级方案对旋风液态排渣锅炉炉内温度场、组分场及NO_x浓度分布的影响。研究结果表明：深度空气分级燃烧不同工况设置合理，形成了良好的富燃料的主燃区与富氧燃尽区，炉内燃烧稳定，旋风燃烧器逆向布置可促进煤粉燃尽，提高锅炉效率。不同深度空气分级工况下，炉内各组分分布特性一致。同时确定了主燃区最佳过量空气系数为0.85,燃尽风量选用逐层降低布置可实现最佳低氮排放，炉膛出口烟温最低为1 375.45 K,炉膛出口NO_x浓度最低为391.14 mg/m³。     

可控气氛多用炉生产线简介

德国 IPSEN公司生产的可控气氛多用炉生产线由八台设备组成 ,其中包括TQF— 8— ER(S)密封箱式炉一台、TF—8— ER(S)密封箱式炉一台、WPSD— 8—E(S)清洗机一台、WP— 8— E(S)清洗机一台、DAC— 8— ER(S)高温回火炉两台、装料机一台、装卸料机一台。此外 ,还有 Carb- O- Pro计算机控制系统 ,红外线 CO气体分析仪等附属设备。全线平面布置情况见图 1 :图 1　平面布置图1　 TQF— 8—EM( S)密封箱式炉 　　如图 2所示 :图 2　 TQF— 8— EM( S)密封箱式炉　　炉膛有效尺寸 :1 2 2 0× 760× 61 0 (mm)最大装炉量 (毛重…     

ТГМП-114型锅炉中SO_3和 NO_2的形成

ТГМП-114直流双炉体燃气、重油锅炉单机容量30万瓩,开式炉膛断面积10.62×6.13=65.2米~2,到屏的高度21.7米,炉膛容积1435米~3。炉膛断面最大热强度5.9兆瓦/米~2(5.1大卡/米~2时),容积热强度0.26兆瓦/米~3。每个炉膛前后墙对冲布置6只容量为6吨/时的ХФЦКБ-ВТИ型旋流式燃气、重油燃烧器。采用“火焰”型蒸汽机械雾化喷嘴。燃烧器中心间距为3米,最旁边的一只燃烧器中心到侧墙距离为2.3米。靠边燃烧器的中心线向炉膛中心偏转12～15°。     

大型切向燃烧锅炉上炉膛屏区两相流场近流线数值模拟

本文采用近流线的数值模拟方法，在较好地解决了四角切圆炉内流场计算中的伪扩散问题的基础上，对炉膛以及屏式受热面区域复杂结构、复杂两相流场进行了数值模拟。结果表明，在受到燃烧器喷入气流旋转流动的影响下，由于屏式受热面的阻挡和整流作用，使上炉膛两侧气粒两相流呈现不同的流动形式，且左右两侧颗粒流动特性出现不对称且不均匀的分布，导致了上炉膛分隔屏区域以及水平烟道两侧烟温偏差的气粒两相特性分布。     

660MW高效超超临界双炉膛循环流化床锅炉的设计开发

分析了660MW高效超超临界CFB锅炉的设计原则,并预测了锅炉的主要性能参数。该锅炉采用2个并列炉膛,每个炉膛设有独立的供风系统;采用外置式换热器,同时炉内布置屏式过热器和屏式再热器;为避免由于2个回路中烟气和物料温度以及流量的不完全对称导致的蒸汽温度差异,除通过风量、给煤和排渣的控制来匹配两侧的烟气、物料温度外,还通过采用混合集箱和改变尾部烟道入口烟气流向等方法减小温度偏差。结果表明:双炉膛很好地解决了热偏差问题,且在较低的质量流速下保证水冷壁管内正流量响应特性,同时还降低了给水泵压头,减少厂用电率。