加速换热器设计法

计算两管程或两管程以上的管-壳式换热器,由于换热的两种流体不是纯逆向流动,求出的对数平均温差LMTD要用校正因素F进行校正,即:ΔT=F(LMTD).纯逆流场合,如管-壳式换热器单管程、单壳程逆流换热、一般逆流或并流的套管式换热器,LMTD不需校正,即F=1. 概述了各种管-壳式热交换器F值的计算方法.这些换热器是:E型(单壳程两管程)、G型(壳程分散流两管程)、J型(壳程分流一管程和两管程). 根据热平衡方程式计算得出F的一般关系式:     

南堡1-1区东一段浅水三角洲水下分流河道单砂体叠置关系

综合应用岩心、测井、生产动态等资料,完成了南堡1-1区东一段储层水下分流河道单砂体的划分。通过总结单一水下分流河道砂体间的接触关系,分析了研究区水下分流河道叠置特征及其形成原因。研究结果表明:南堡1-1区水下分流河道单砂体厚度5. 2～11. 5 m,宽度最大可达400 m;单一水下分流河道砂体在剖面上存在分离式、叠加式、切叠式3种接触关系,以分离式为主;平面上存在分离式、相变式、对接式、切割式4种接触关系,以切割式为主;在空间上可组合成12种基本接触类型,占比由大到小依次为分离+切割、叠加+切割、叠加+对接、切叠+切割等;湖泊水体周期性变化、可容纳空间与沉积物供给通量比值(A/S)、动态地貌形态变化等因素共同形成了研究区浅水三角洲前缘水下分流河道砂体剖面下切能力有限而平面频繁改道交切的特征。     

1-2型固定管板式换热器温差应力的计算

本文对1-2型(单壳程、双管程)固定管板式换热器,提出了一种用两程分界处的转折点温度(t_p)来分别计算一、二程温差应力的公式。并进一步从温差应力和内压应力共同作用的情况下来考虑膨胀节的设置条件。     

文献题录

00 0 0 1　利用塔顶冷凝器以降低成本并提高回收量　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 7) :51 - 54,英0 0 0 0 2　蒸汽锅炉水处理　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 7) :59- 62 ,英0 0 0 0 3　无需清洗又能避免交叉污染的重力流过程容器　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 8) :49- 53,英0 0 0 0 4　一种控制压力的方法　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 8) :57- 62 ,英0 0 0 0 5　用双气体润滑泵密封替代接触密封　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 8) :63- 67,英0 0 0 0 6　双壁及三壁换热器　 Chem.Pro.,1 999,62 ( 8) :1 0 4 ,英0 0 0 0 7　兼有板式和管壳式换热器优点的新型换热器　…     

航煤加氢装置中缠绕管式换热器节能降耗设计探讨

文章介绍了缠绕管换热器的结构和技术特点,首次针对航煤加氢装置采用缠绕管换热器和传统换热器进行技术对比和经济效益分析。缠绕管式换热器具有结构紧凑、传热效率高、耐高温高压、耐冷热温差、多种介质同时参与换热且无压差限制等特点~(【1-4】)。其传热效率是管壳式换热器的2～3倍,完成相同的传热要求,其占地面积可节省近50%以上,广泛地应用于各种工业~(【5-8】),以其绝对的优势逐渐替代部分传统换热器。建议在航煤等加氢装置中尽量使用高效节能换热设备,以实现节能环保理念提高企业经济效益。     

M84可编程序控制器在空分切换系统中的应用

一、切换系统的工艺流程及对程控的要求:在空分制氧中,空气纯化是空气分离的重要环节。杭氧在 KDON-6000/6600-Ⅲ型空分装置中,纯化部分设置两组板式换热器。当空气经过切换式换热器时,水份和CO_2冻结在换热器的肋片上;切换后,污氮流入此通道,将冰及 CO_2升华并带走,使空气得到净化。详见图一切换阀工作原理图。     

压力容器强度设计技术分析（六）

2 管壳式换热器备元件应力解析 本文介绍我国国家标准GB151《管壳式换热器》中固定管板换热器计算方法所考虑的管板、管子、壳体在各种载荷(P_s、P_t、△t)作用下应力的产生机理、危险工况组合及计算。该计算方法的力学模型如图1所示。     

应用分流分相法测量高压蒸汽-水两相流体的流量

提出了应用分流分相法测量高压蒸汽-水两相流体流量的方法。首先从蒸汽-水两相混合物中分流出一小部分(约2%)流体进入分流回路,然后在分流回路内通过一个小型分离器将这部分流体分离成为单相流体,并用单相流量计分别进行计量,然后根据分流系数将测量值换算成被测流体的总流量。分流系数的第一个关联式由主回路流体阻值与分回路的流体阻值关系导出,第二个关联式由实验方法确定。实验结果证明该方法是一种可靠的两相流测量方法,流量计量误差小于±2.5%,干度测量误差小于±3.5%。     

可拆式螺旋板式换热器

该型换热器特点 :1高刚性密封端盖可拆 ,解决了换热器的堵塞清理问题 ,检修方便。 2独特的 U型定位柱设计 ,缩短了定位距制作工期 ,增大了对流体的扰乱能力。 3采用沉降式内密封板 ,可以使流体在端盖处的流动畅通 ,充分保证流体流量。 4采用折边式钢板卷曲技术 ,解决了不用钢棒便可进行焊接的难题 ,焊缝长度减少 50 % ,同时降低了焊缝应力。与列管式换热器相比 ,该型换热器具有换热系数大(大 2～ 3倍 )、结构紧凑、占地面积小及维护检修方便等优点 ,遇到粘度大的物料也不易堵塞。与板式换热器相比 ,该换热器具有不易泄漏、耐高温高压的特点…     

丁烯-1在Fe-Mg-Zn催化剂上异构化动力学

在Fe-Mg-Zn催化剂上用外循环无梯度反应器研究了丁烯-1异构化动力学。丁烯-1异构化动力学服从L-H机理。当丁二烯吸附阻碍时,丁烯-1异构成反-丁烯-2及顺-丁烯-2的动力学方程分别为式(11)、(12)求出丁烯-1异构化的活化能及丁烯-1和丁二烯的吸附热。     

文献题录

03 0 41　紧凑式换热器第 1部分 :板 框式换热器设计　CEP .,2 0 0 2 ,98( 9) :3 2 3 7,英0 3 0 42　防止受火受压管道和设备断裂的降压泄放装置　CEP .,2 0 0 2 ,98( 9) :3 8 45,英0 3 0 43　流量计指示数据与液体粘度的相关性　CEP .,2 0 0 2 ,98( 9) :3 6 41,英0 3 0 44　紧凑式换热器第 2部分 :余热回收网络中使用的板式换热器　CEP .,2 0 0 2 ,98( 9) :48 51,英0 3 0 45　新型旋转式体积泵、隔膜计量泵、再生式涡轮泵、双联泵、高压计量泵及齿轮泵介绍　CEP .,2 0 0 2 ,98( 9) :66,英0 3 0 46　紧凑式换热器第 3部分 :利用板式…     

基于计算流体力学热流固耦合仿真的换热器折流板结构优化

采用多物理场耦合方法,建立了管壳式换热器的计算流体力学(CFD)热流固耦合仿真分析模型,对20种不同折流板结构参数的管壳式换热器进行了流动与传热的数值模拟。CFD仿真计算结果显示,换热器的折流板间距和折流板缺口高度对流动和传热的影响相互关联,不能进行单目标优化设计。以JF因子作为换热器综合性能的评价准则,对管壳式换热器的折流板间距和折流板缺口高度进行了结构优化设计,提出在换热器内径(d)200 mm、换热管长1 140 mm、并流条件下,该换热器的最佳折流板间距为80 mm(折流板数目为10),最佳折流板缺口高度为0.3d(即60 mm)。     

射线探伤中有关量的简便计算

目前,在小口径管道对接焊缝射线探伤时,普遍采用双壁双投影法。本文推出的在该方法使用中求射源至工件上表面距离(L_1),射线机水平位移量(L)的计算式,将计算简化到了两位数的乘积。 1 公式的推导如图:∵△AOE∽△ABC 按几何不清晰度定义,有 L_1=(f·L_2)/U_g (3)式中U_g——几何不清晰度; L_2——管子直径; f——射线源焦距令B=f/U_g (4)式中B——射源几何不清晰度参数将(4)代入(3)得 L_1=BL_2 (5) 将(5)代入(2)得 L=B(a b) (6)式中a——管子焊缝上下面所投影象之间距; b——管子焊缝宽度。公式(5)、(6)就是双壁双投影法中求源件距、射线机水平位移量的计算公式。对于一     

浮头法兰设计计算中有关问题的探讨

我国GB150-89《钢制压力容器》和GB151-89《钢制管壳式换热器》两标准已给出了管壳式换热器浮头法兰诸力素及其厚度的计算公式。但在求得法兰预紧力矩M_a和操作力矩M_p后如何求L和J值却不明确,焊缝高度l值也没有指明其取值范围,本文就是针对这些不明确问题所进行的探讨和分析。     

重力式井下油水分离确定分流比的实验研究

为深入研究井下油水分离同井回注技术,根据水力学相似原理,在几项基本假设的前提下,开展了油水分离室内管流模型实验和室内井筒模型实验,对自然重力式井下油水分离确定分流比进行了实验研究。实验结果表明,在分离效果一定的情况下,分流比随油井产流量、含油量的增加而增大;在φ139.7 mm(5(1/2)英寸)套管和φ73 mm(2(7/8)英寸)油管的井筒环空模型中,产液量小于50 m~3/d时,分流比可小于0.7,分离效果较好,而当注入液量大于130 m~3/d时,油水几乎不能分离。     

文献题录

A89001 安全检查的有效方法CEP,1988,84(9):34～37,英A89002 化工安全技术及工业生产的可靠性CEP,1988,84(9):25～33,英A89003 ASME2/3类管子规范的评述Trans.ASME J.Pre.Ves.Tech。19889110(3):329～334,英C89004 换热器和空冷器改进设计的方法Hydr.Pro,1988(7):47～49,英C89005 多程管壳式换热器设计的一种替换方法Trans.ASME J.heat transfer,1988,110(2):304～309,英C89006 焊接式板式换热器配管技术,1988,30(5):144～146,日C89007 多壳程多管程TEMA换热器的热效率Trans.ASME J.heat transfer,1988,110(1):54～59,英C89008 换热器壳程压降预算值与实验值的比较Trans.ASME J.heat transfer,1988,110(1):68～76,英     

板翅式换热器新技术及应用

介绍了作者近年来在板翅式换热器研究与开发方面所做的工作 :1为提高铝板翅式换热器翅片和隔板表面的耐蚀性和亲水性 ,开发了一种表面处理技术。2开发的板翅式换热器快速创型系统 ,具有优化设计、参数化绘图和快速报价等功能 ,能降低产品成本 ,提高设计效率十几倍。 3通过应用先进制造工艺和引进新材料开发了一系列具有抗强腐蚀、抗结垢、耐高温和耐高压能力的板翅式换热器系列新产品。 4应用大型有限元分析系统对高压板翅式换热器的结构特性进行了初步分析 ,得出了一些提高产品可靠性的设计准则。     

莺歌海盆地DF13-1气田井壁稳定性研究

DF13-1气田是高温高压气田,温度会对井壁稳定产生很大影响。传统的井壁稳定模型多未考虑温度的影响,为研究东方13-1气田的井壁稳定,在室内试验的基础上研究了该气田地层强度纵向分布规律,建立了考虑温度效应的井壁稳定分析模型,分析了温度对井壁稳定性的影响。指出在DF13-1 气田钻井最大的挑战是井
壁温度降低使破裂压力大幅降低,从而导致钻井液漏失,而钻井液密度过低又无法压住地层高压,准确预测地层破裂压力是DF13-1气田安全钻井的关键。在高温高压储层钻井时,考虑井壁温度变化的影响能提高安全钻井液密度窗口预测精度,对实际钻井具有指导意义。     

用图表法确定管壳式换热器的大致尺寸

在装置建设的规划阶段以及其它类似场合,当希望知道管壳式换热器的大致尺寸时,如果对换热器管子的排列等一根根地进行计算,则是十分费事的。这时如果使用图1和图2所示的两个图表,则就比较方便了。 这两张图表的横坐标均表示壳体内径,纵坐标左侧刻度表示换热器管子的根数,右侧刻度表示装有传热管的壳体每1米长(指管子的有效长度)所应有的传热面积。图中斜线则表示壳体内径与该壳体内所容纳管子根数的关系。     

负载型二(2-乙酰基-1-萘酚氧基)二氯化钒催化剂的制备及其催化乙烯聚合反应

分别以活性MgCl2和无水MgCl2为载体,采用浸渍法制备了负载型二(2-乙酰基-1-萘酚氧基)二氯化钒催化剂(简称负载型催化剂),并采用元素分析、红外光谱、X射线光电子能谱、X射线衍射、核磁共振和氮吸附静态容量法等手段对载体和负载型催化剂的结构进行了表征。表征结果显示,采用浸渍法制备的负载型催化剂没有改变催化活性组分的化学结构。研究负载型催化剂对乙烯聚合的性能时发现,负载型催化剂比二(2-乙酰基-1-萘酚氧基)二氯化钒均相催化剂的活性提高约一倍,所得聚乙烯的黏均相对分子质量增大;以活性MgCl2为载体的负载型催化剂的活性高。聚合动力学研究表明,负载型催化剂活性中心的稳定性好于二(2-乙酰基-1-萘酚氧基)二氯化钒均相催化剂,负载型催化剂活性中心的衰减速率较慢。