解决高炉大料钟拉杆同步运行的尝试

本钢第一炼铁厂1号高炉在一九八三年大修后,炉顶设备采用液压传动装置,即大、小料钟的开启和关闭由液压油缸驱动。 高炉大料钟用球面轴销铰接地吊挂在一根扁担梁中间。扁担梁两端通过轴销和拉杆,再经过横梁,由四只φ90的柱塞油缸将大料钟顶起。四只油缸分两只为一组,机械地固     

安钢3号高炉大钟坠落事故处理及分析

安钢3号高炉有效容积为255m~3,炉顶大钟用扁担梁吊挂,液压驱动。1990年3月28日中班,经休风检查发现两根大钟拉杆在与扁担梁的联接处发生断裂,扁担梁坠落在大料斗中,东端与大漏斗上沿平齐,西端低于大漏斗上沿约300mm,附落后的大钟下沿距大钟闭合状态标高约2000mm。1.事故处理过程(1)准备工作。于3月29日4时至12     

安钢3号300m^3高炉大钟扁担梁吊环断裂事故处理

针对一起严重设备事故，探讨了在非闷炉情况下，快速更换高炉大钟扁担梁拉杆的可行性方案。     

柳钢4号高炉短期单钟生产的措施

1 单钟生产的缘由 柳钢4号高炉(306m~3)炉顶大钟采用液压传动,横梁吊臂式开启。1996年12月24日,大钟横梁下的拉杆断裂,致使大钟掉入炉内。当时,厂内无大钟备件,不能立即进行停炉检修,在采购大钟期间,4号高炉靠小钟维     

高炉大钟拉杆顶弯事故的理论探讨

大钟拉杆是高炉设备中主要零件之一。某些工厂曾发生过大钟拉杆被顶弯的严重事故,造成重大损失。大钟拉杆的顶弯多发生在大钟强迫下降、且大钟与拉杆用楔连接的高炉上。有人认为大钟拉杆顶弯完全是由于料钟强迫下降方式造成,应把强迫下降改为自由下降,这样即使某些设备有缺陷和操作规程执行不严时,也不致发生大钟拉杆顶弯事故。有的厂已把大钟     

快速更换大钟吊杆和拉杆的措施

液压炉顶大钟吊杆和拉杆出现弯曲会影响大钟和大钟斗的密封 ,从而影响高炉的稳定顺行。结合安钢 6# 高炉大钟吊杆和拉杆弯曲后的实例检修 ,旨在说明在日常检修中可以实现快速更换大钟吊杆和拉杆 ,并提出在快速更换过程中的注意事项     

高炉装料液压系统的分析与改进

本文通过高炉生产实践,对装料液压系统中存在的大钟油缸同步、大钟开启影响均压、放散阀以及小钟开启影响整个系统等三个问题进行了分析,并提出了改进意见。     

100m~3高炉钟盆搭接法更换大钟工艺

1 2~#高炉现状我厂2~#高炉(100m~3)系1985年11月分大修竣工投产,至今役龄达七年零一个月,其间更换了小钟和进行炉身上部喷补。目前主要问题是由于炉料的磨损和煤气的冲刷造成大钟密封性很差,大钟和大钟盆结合面沿周向产生不同程度的缝隙,最严重的部位缝隙宽度约2.5cm,大钟表面严重磨损甚至磨通。因此在生产中经常引起托料、卡料、喷     

350m~3高炉大钟液压缸缓冲装置设计的探讨

本文就我厂350m3高炉大钟液压传动油缸缓冲装置原设计进行了讨论，并对在调试和使用过程中出现的问题做了分析；就合理解决这些问题的方法做了探讨，提出建议。以供设计油缸缓冲装置作参考。     

料罐式高炉大钟拉杆的密封

1964年某高炉大修时,对大钟拉杆也将进行密封。在设计中仍采用了原来使用的卷扬机和大钟平衡杠杆支架,对平衡重坨系统做了改造。如图所示,前杠杆3置于密封罩     

300m^3高炉液压炉顶小钟油缸底座的改进

承钢炼铁厂300m^2高炉液压炉顶不上钟油缸底座由于小钟与油缸活塞杆行程相差60mm，每天小钟开关频繁，各部位刚性连接，使油罐底座经常被损坏。将活塞杆与平衡臂连接销于曲φ100mm改为φ80mm；油缸底座的轴承套去掉；小钟行程调到670mm；关钟时间由原7s改为10s，但磨损仍较重。1995年9月第二座高炉小钟油缸底座改为滑块式，滑块行程65mm，小种行程调整到650mm，使用效果良好。     

双钟—阀式高炉炉顶设想

双钟一阀式炉顶是一种较好的钟阀式炉顶。特点是密封阀的数量最少,处在温度较低的顶部,检修更换方便。采用了具有阀门的窄口受料漏斗和特殊型式的聚合布料器;布料器的尺寸小、转速低,每次布半批料,既可以均匀布料,又可以定点下偏料;布料器在大气环境中工作,不需要填料密封。大小钟采用双拉杆和扁担梁吊挂,小钟更换方便。大钟置于等压气体内,并做成自生料垫式;大钟不起密封作用,只起存料布料作用;这种大钟既不受煤气吹损,也不受炉料的冲击和磨损,有较长寿命。     

湘钢3号高炉更换大钟的实践

湘钢３号高炉由于大钟上与大钟漏斗接触的密封面严重磨损，炉顶煤气泄漏严重，高炉生产无法正常进行。在高炉无法进行中修的情况下，通过采用新型的平移拆装方式对大钟进行了更换，从而保证了高炉的正常生产。     

8号高炉鼓风机临时用中温中压蒸汽管道设计

1本项目提出背景 柳钢8号高炉匹配的鼓风机采用拖方式运行（即用中温中压蒸汽直接驱动鼓风机）。由于与之配套的锅炉即2号热电站工程无法同步投产，为了充分发挥8号高炉的经济效益，抢在2号热电站工程竣工前就使8号高炉投产，工程指挥部决定从原1号热电站接一根临时蒸汽管道供8号高炉鼓风机使用。     

包钢2号高炉框架柱梁制造

2号高炉框架柱、梁使用钢结构扭剪型高强螺栓副连接.总高25 570 mm,采用两段制造,直线组装焊接方法,保证了直线不直度符合要求;采取机械、火焰矫正方法,保证悬挑梁与相应框架梁高强螺栓连接端面高度差≤1 mm;用"滚动"预装方法,把立体转化为平面组合;保证四根立柱间距为正方形,对角线差小于5 mm;立柱与四根横梁所在平面垂直;框架和平台在工地用高强螺栓顺利把合.     

对大钟与漏斗接触面损坏原因的分析及改进意见

对大钟与漏斗接触面损坏的原因本人有如下分析: 1.由于高炉操作情况不应,引起炉喉煤气流分布不均,炉顶温度过高,使大钟或漏斗产生局部变形,密合同隙显著变大。由于大钟上下的压力差很大,磨损力很强的高压煤气流,通过接触面的不严密处外流,随即把大钟与漏斗的接触面逐渐吹损。 2.设备制造质量不高,在运输、安装过程中变形,安装质量不高等也可造成密合间隙过大。如大钟和漏斗的接触间隙在制造厂时很好,但安装在高炉上后同隙值变大了     

悬挂式轧机拉杆予紧力的探讨

悬挂式轧钢机是中、小型轧机新结构之一,它由四根锁紧的拉杆代替老式轧机牌坊的立柱,构成一个装配式封闭机架,具有体积小,重量轻、刚性大、换辊和在机列上调整孔型时间短的优点,在中小型型钢轧机上得到了应用和推广,本文根据拉杆予紧力的大小,对机架可分为开式机架式闭式机架两种受力情况进行分析,运用变形位能计算位移的方法,求出轧制过程中作用在拉杆(即立柱)的静不定力T或静不定力矩Mo,在开式机架受力状况时,导出了拉杆螺母和横梁接触面的静不定摩擦力T及拉杆、横梁接触面上的摩擦力短Mu和轧制力P的关系式。当T=0时,机架由开式结构转变为闭式结构。由Mu值可求出拉杆的予紧力。在按闭式机架刚度要求求拉杆予紧力时,作用在横梁上的轧制力视为集中载荷和视为均布载荷两种情况,分别求出作用到拉杆的内力矩Mo,拉杆、横梁间接触压力产生的摩擦力矩Mu应等于或大于Mo。在应用变形协调求拉杆的予紧力时,为了保证拉杆、横梁间接触的紧密性,轧制时的残余接触压力选用经验数据的平均值,即0.8倍的轧制力。本文运用上述三种计算方法,探讨其在轧制过程中,轧机具有和闭式机架一样的刚度时,拉杆所需予紧力。通过设计和安装φ280毫米二辊悬挂式轧机为例,得出在装配时,拉杆需要1.4至1.8倍的公称轧制力的予紧力。从而,可进行拉杆的设计和确定安装时拉杆螺母的予紧力矩。利用计算结果的平均值,求出长钢四分厂引进的φ550毫米粗轧机安紧时的予紧力矩和设计要求完全一致。     

2000 m3高炉泥炮改造

介绍了2000m^3高炉泥炮的工作原理，从设计、制造、安装调试、使用维护等方面分析了产生故障的原因，找出泥炮油缸行程、缓冲结构等方面的问题，制定具体的改进措施方案。改造后高炉泥炮运行良好。     

压炮油缸对顶试验装置的研制与应用

油缸内泄量通常是将被测油缸活塞杆金行程伸出和收回到2个级限位置进行测试。这种方法不能测量出工作状态位置或其它任意位置的内泄漏值。武钢机电部以5号高炉压炮油缸为雏型承制的油缸对顶装置及测试系统，解决了工作状态位置或任意位置测量内漏量的问题。     

关于我矿锰铁高炉大修内型结构及炉衬的选用(摘要)

我矿一号高炉第二代自1971年4月投产至1976年2月停炉,历时1741天。由于电力和焦炭供应问题,共焖炉停产343天,其实际作业时间为1398天,共生产锰铁47990吨。一号高炉第二代的炉型和炉衬,基本上系套用1958年100M~3高炉定型设计,考虑锰铁冶炼的特点,炉底托盘以上增设了九层密集式扁水箱(见图1),高炉投产一段时期后,随着内衬的被浸蚀,分阶段地扩大了炉喉和大钟直径,进而拆除了八层扁水箱和全部钢砖,炉体外壳全部采用喷水冷却(见