采用烟气再循环改善锅炉性能

将来自燃煤炉排锅炉的烟气与供燃烧的新鲜空气混合,可以大幅度地降低过量空气量超过50％,减少SO_2、NO_x和飞灰排放量,而且有时还能削减后烟道设备的尺寸。     

麻家梁煤特性与掺烧试验研究

通过热重和电厂试验,研究了麻家梁煤的燃烧、燃尽特性,重点研究了掺烧麻家梁煤对200 MW机组飞灰含碳量、燃烧NO_x浓度、SO_2浓度等的影响。结果表明:麻家梁煤具有良好的燃尽特性,随麻家梁煤掺烧比例增加,飞灰含碳量、燃烧NO_x浓度及SO_2浓度呈线性降低趋势,掺烧麻家梁煤经济和环保效益显著,但掺烧麻家梁煤也会引起飞灰粒度降低。     

CFB垃圾焚烧炉减煤降灰燃烧调整试验分析

为了探究如何能在降低掺煤量和飞灰排放量的同时,保证循环流化床(CFB)垃圾焚烧炉的稳定燃烧,并同时满足各项主要运行参数的要求,以某垃圾焚烧厂的日处理垃圾600 t的CFB垃圾焚烧炉为研究对象,通过添加一定量的特殊石英砂惰性物料进行燃烧调整来研究降低掺煤量和飞灰排放量的方法。研究结果表明:通过向炉内添加惰性物料能有效减少燃煤掺烧量,并取得良好的效果,具有明显的经济提升;锅炉通过惰性物料置换燃煤,能提高炉内的垃圾焚烧效率,且在一定程度上减少了飞灰量,烟气中飞灰含量下降约12%,飞灰可燃物含量较之前也有所降低;惰性物料的投入能满足CFB垃圾焚烧炉运行各参数的稳定,烟气中SO_2、NO_x等污染物的排放浓度可达国家排放标准。     

撬装式注汽锅炉烟气脱硫脱硝装置的开发

为减少移动式注气锅炉烟气中二氧化硫及氮氧化物的排放,以11.5 t/h燃油注气锅炉为研究对象,通过撬装式脱硫脱硝装置的开发及现场试验,对注气锅炉烟气SO_2和NO_x的排放及现场环境因素等问题进行了研究。研究表明,采用氢氧化钠和双氧水作为吸收剂的脱硫脱硝装置能明显降低烟气中的SO_2和NO_x的浓度,其中SO_2脱除效率高于95%,NO_x脱除效率在65%以上;通过余热利用可有效降低系统的运行费用。撬装模式的开发,可有效解决设备移动性差、占地面积大、浆液补给困难等影响注气锅炉运行的问题。     

低氮燃烧及炉内脱硫技术在75 t/h循环流化床锅炉上的应用

以循环流化床锅炉为研究对象,重点研究了烟气再循环、SNCR和炉内脱硫对锅炉NO_x和SO_2排放的影响。在一台75 t/h循环流化床锅炉上的改造实验表明,烟气再循环可明显降低NO_x初始排放,再循环烟气比例为32%时,NO_x初始排放由420 mg/m~3降低至280 mg/m~3。烟气再循环还可提高炉膛温度分布的均匀性,结合SNCR技术可将NO_x最终排放降低至80 mg/m~3。在合适的温度条件下应用炉内脱硫可大幅降低锅炉SO_2初始排放,脱硫率超过60%。     

油页岩半焦在流化床内的燃烧特性研究

为了实现油页岩半焦的鼓泡流化床燃烧,构建炉膛尺寸150 mm×150 mm×2 500 mm的流化床试验台,研究了油页岩半焦的燃烧特性和烟气中污染物的排放特性。研究表明:低热值半焦可以在鼓泡流化床中稳定燃烧;随密相区温度的升高,烟气含氧量及燃料停留时间降低,SO_2与NO_x排放浓度增大;床层高度比(指床层高度与炉膛本体高度比)为0.16时,烟气含氧量及燃料停留时间有最大值;密相区温度升至900℃时,飞灰与底渣的含碳量达到稳定值,且飞灰浓度最低;鼓泡流化床燃烧的典型工况:流化风温取400℃,床层高度比取0.16,炉内密相区温度取900℃。     

300MW循环流化床锅炉SO_2及NO_x排放特性试验研究

以300 MW循环流化床为研究对象,基于大量机组实测运行数据,通过统计分析的方法研究不同负荷工况下锅炉SO_2及NO_x排放水平与烟气氧浓度、床温等特性参数的关系。研究结果表明:SO_2排放水平与氧浓度呈明显负相关性,与床温呈明显的正相关性,为有效控制SO2的排放浓度,烟气氧含量控制在6%以上,床温控制在865℃以下;NO_x排放水平与氧浓度呈明显的正相关性,为有效控制NO_x的排放浓度,烟气氧含量控制在7%以下;综合考虑SO_2和NO_x的排放控制,空气预热器入口处氧量控制在6%~7%比较合适。     

锅炉烟道飞灰颗粒电除尘捕获特性研究

采用标准k-ε双方程湍流模型对1台连接于锅炉烟道的线板式静电除尘器(ESP)进行三维数值模拟,研究了ESP内烟气流场分布、电晕电场以及飞灰颗粒的荷电特性和运动轨迹,并分析了电场力与湍流作用对烟气流动和飞灰颗粒捕获的影响.结果表明:气流分布板能均化烟气流场,降低电场区入口烟气流速;电场区飞灰颗粒质量浓度沿深度方向逐渐降低,放电极电压的增加使得飞灰颗粒荷电量增加,较强的电场力增强了收尘极板对飞灰颗粒的捕获,提高了收尘效率;在较高的烟气流速下飞灰颗粒所受惯性力增大,克服电场力逃脱收尘极板捕获的能力增强,使得ESP收尘效率降低.     

紫外_过氧化氢法同时脱硫脱硝的研究

介绍了UV/H_2O_2脱除废气中污染物的研究进展.分析了UV/H_2O_2体系的强氧化性对模拟烟气中SO_2和NO_x的脱除作用,在最佳实验条件下,应用UV/H_2O_2对S_2和NO_x的脱除效率可达到95%以上.对UV/H_2O_2体系脱除SO_2和NO_x的反应机理进行了分析,提出自由基反应是使污染物得以氧化脱除的基础.指出此方法可用于改造现有的湿式烟气脱硫塔,使之成为具有烟气多污染物控制能力的大气污染控制设备.     

1000 MW燃煤锅炉污泥掺烧试验研究与工程应用

针对某电厂1 000 MW机组1号锅炉掺烧生活污泥,开展了锅炉燃烧特性理论研究、现场掺烧试验,评估了不同掺烧比例对锅炉燃烧特性、SO_2排放,飞灰、炉渣、脱硫废水中重金属和烟囱的二恶英排放情况研究表明:掺烧60%含水率生活污泥,在10%掺烧比例以内,理论燃烧温度降低了7 K;掺烧比例控制在10%以内,污泥掺烧对于煤的元素成分影响不大,对飞灰浓度影响不大,不会造成省煤器等受热面磨损加剧;掺烧比例控制在10%以内,烟囱出口处NO_x、SO_2和粉尘浓度都能满足超低排放要求;脱硫石膏、脱硫废水、脱硫浆液、飞灰和炉渣中重金属满足相关环保标准排放要求。     

含硫量高煤炭燃烧排汽清除剂

Argonne美国立研究所的科技工作者,研制成功一种能清除含硫量高煤炭燃烧时所排放的NO_x和SO_2的清除剂,称之为HMTA。目前它用于示范性装置的试验之中。 在燃煤电站的湿式气体清洗装置的洗涤溶液中,添加适当的HMTA化学试剂,可去除煤炭燃烧时所排放的NO_x量70％以上,在不影响气体清洗装置效率的情况下,能去除90％的SO_2。这种化学试剂在清除时,不是与排气中的NO_x和SO_2起着直接的化学反应,而是起着触媒的作用。     

1000MW机组燃烧调整对NO_x排放影响

在1 000MW机组锅炉上进行了燃烧调整试验,通过改变过量空气系数、机组负荷、燃尽风率和配风方式,对烟气NO_x的排放规律进行了研究。结果表明:随着过量空气系数的增大,NO_x排放浓度显著增大,锅炉排烟热损失呈上升趋势,飞灰含碳量呈下降趋势。锅炉负荷对NO_x排放的影响主要来自燃料量、炉膛温度、氧浓度等多方面因素的综合影响,随着锅炉负荷下降,过量空气系数增大,烟气NO_x排放浓度呈缓慢下降趋势,单位质量燃料的NO_x转化率有所升高。增大炉膛的燃尽风率可显著降低烟气NO_x排放浓度。在燃尽风率较低的燃烧工况下,NO_x排放浓度对燃尽风率的变化尤为敏感。与均等配风方式相比,束腰配风方式可降低炉膛主燃料区的氧浓度,使烟气NO_x排放浓度下降。     

410 t/h燃煤电站高温除尘技术试验研究

针对燃煤电站SCR脱硝技术中高浓度飞灰造成的催化剂使用寿命缩短、大量氨逃逸及空气预热器堵灰的问题,将高温除尘器布置在SCR反应器之前。在410 t/h燃煤锅炉上对高温除尘技术进行了工程示范研究,分析了高温除尘器的除尘特性对下游脱硝单元和空气预热器性能的影响。结果表明：在70%和90%锅炉负荷下,高温除尘器出口烟尘平均质量浓度均小于8 mg/m³;90%负荷下,烟气流经高温除尘器的压降仅为500 Pa左右,大幅低于传统布袋除尘器的烟气压降;与典型的超低排放烟气后处理技术相比,应用高温除尘器能实现在相同脱硝效率下显著降低SCR反应器的烟气压降,并能减少相应的气氨消耗量与氨逃逸量;与常规布置布袋除尘器的锅炉环保岛相比,高温除尘器+SCR脱硝单元+空气预热器的模块的烟气压降可降低约500 Pa。     

烟气再循环对天然气非预混燃烧NO_x排放特性的影响

天然气在燃烧过程中生成NO_x的浓度主要受温度影响.烟气再循环不仅能降低燃烧温度,而且减小了燃烧高温区域,使污染物排放降低.为减少NO_x排放,采用一台标定功率为800,k W的非预混燃烧器进行了烟气再循环非预混燃烧试验,主要研究了燃烧负荷、过量空气系数、烟气再循环率对NO_x生成的影响.同时,采用FLUENT6.3软件模拟计算燃烧火焰温度分布和NO_x质量浓度分布.结果表明:燃烧器热负荷的增加,会使烟气中NO_x质量浓度增加;过量空气系数?在1.0~1.15之间时,有利于降低NO_x排放;烟气再循环量增加能有效降低NO_x排放,在?为1.1和1.15时、烟气再循环率为20%,时,NO_x质量浓度为40~50,mg/m3.     

烟气条件对KMnSO_4复合NaOH同时脱硫脱硝的影响

采用KMnSO_4复合NaOH溶液鼓泡吸收装置研究了烟气条件对同时脱硫脱硝的影响,分析了影响氧化吸收效果的关键参数,得出以下结论:烟气流速增加会使脱硫脱硝的效率下降,且对脱硝的影响更大;烟气中的氧气含量变化对脱硫的影响不大,但其增加会促进NO的氧化从而提高脱硝率;反应温度的增加会明显抑制SO_2和NO_x的吸收,使其脱除率下降;粉尘浓度增加也会使SO_2和NO_x的脱除率有一定程度的下降。     

百万千瓦燃煤机组烟气超低排放设计及应用

为实现燃煤机组烟气超低排放,对某电厂1 000 MW燃煤机组实施烟气超低排放的技术改造:脱硝采用低氮燃烧器调整技术和SCR反应器内加装催化剂技术,除尘采用低低温电除尘器和湿式电除尘器,脱硫采用交互式喷淋技术。改造后机组烟气排放按下述流程:低氮燃烧器的锅炉出口烟气依次流经省煤器、SCR、空预器、管式换热器降温段、低低温电除尘器后进入吸收塔,然后经过湿式静电除尘器和管式换热器升温段进入烟囱。改造后烟囱入口的主要烟气污染物NO_x、烟尘、SO_2排放浓度分别达到25.83、1.61和22.08mg/Nm~3,污染物排放浓度数值上低于天然气燃气轮机组排放标准。     

ESP飞灰和FF飞灰脱汞特性的试验研究

采用汞渗透管产生的汞蒸气和其它主要烟气成分,在小型多功能固定床试验台上开展静电除尘器( ESP)飞灰和布袋除尘器(FF)飞灰脱除单质汞的试验研究.结果表明:O2、SO2、NO对Hg0的氧化均有一定的作用,尤其SO2对Hg0的氧化效果最为显著.飞灰对汞的吸附与飞灰中Fe2O3、Al2O3等化学成分的催化氧化有一定的相关性...     

静电除尘器对燃煤电站汞排放的影响

用自行设计的燃煤烟气汞形态测量装置在燃煤电站锅炉上进行了静电除尘器对汞排放影响的实验研究,得出如下结论:静电除尘器对汞的控制有一定的作用,除尘器后烟气中汞的含量明显低于除尘器前;烟气经过除尘器后汞的形态分布变化较大,除尘器后烟气中氧化态汞的含量大大降低,排放烟气中的汞主要为单质态汞;经过除尘器后氧化态的汞主要富集在飞灰中,单质态汞主要存在于烟气中,灰渣中汞的含量很低.研究结果可以对电厂燃煤烟气中汞迁移反应机理的理解和控制方法的设计提供有益的参考.     

循环流化床低热值煤—高热值煤粉动态复合燃烧污染物排放特性

为研究循环流化床(CFB)锅炉复合燃烧模式下的负荷动态变化特性及污染物排放特性,以240 t/h循环流化床锅炉为研究对象,开展了低热值煤—高热值煤粉动态复合燃烧试验,在锅炉给煤口处和二次风口处设置煤粉给入点,分析不同的给煤粉位置、煤粉热值和煤粉与原煤阶跃热量比值对于CO、NO_x和SO_2排放浓度的影响。研究表明,在二次风口处给入煤粉时CO排放浓度较低,NO_x、SO_2排放浓度较高;煤粉热值增加时,两种煤粉送入方式下,CO排放浓度降低,NO_x和SO_2排放浓度有所升高;煤粉与原煤阶跃热量比例增加时,CO排放浓度降低,NO_x、SO_2排放浓度也有所升高。     

基于半干法脱硫的300 MW CFB锅炉的SO3排放特性研究

某300 MW循环流化床(CFB)锅炉采用炉内喷钙、SNCR、预电除尘器和烟气循环流化床半干法脱硫的烟气净化路线,满足最新的超低排放要求。以该300 MW CFB锅炉为对象,分别对不同工况下不同烟道位置的SO_3浓度进行监测分析。结果表明:原始SO_3浓度随锅炉负荷升高而降低,负荷升高促进了预电除尘器对SO_3的捕集,但不利于半干法脱硫装置对SO_3的脱除;炉内脱硫减少了原始SO_3的形成,但提高了飞灰的比电阻,降低了预电除尘器的SO_3脱除效率; SO_3的形成和脱除基本不受煤种的影响,不同工况下半干法脱硫装置对SO_3的脱除率达到了95%以上,与预电除尘器相结合,可脱除锅炉燃烧产生的95%～97%SO_3;采用烟气循环流化床半干法脱硫的技术路线,最终SO_3排放浓度低于1. 2 mg/m3,完全消除了"蓝烟"现象。